Cтраница 3
Можно несколько увеличить выход сульфата натрия, нагревая расплавленную массу, так как растворимость его при этом уменьшается ( см. рис. 144); например, при 90 в осадке остается 45 9 % сульфата натрия, содержавшегося в исходном декагидрате. Отрицательный температурный коэффициент растворимости Na2SO4 вызывает зарастание плотной коркой сульфата теплопередающих поверхностей плавильных аппаратов - паровых змеевиков или стенок, обогреваемых дымовыми газами. [31]
В - описанном выше примере в качестве критерия оптимальности использована величина площади теплопередающей поверхности аппарата. Это позволяет при иллюстрации постановки задачи избежать громоздких выкладок, связанных с использованием более сложных критериев. Однако при анализе результатов и их обобщении гораздо больший интерес имеют данные, полученные при проведении оптимальных расчетов с использованием универсального технико-экономического критерия. Ниже излагается один из возможных подходов такого анализа, выполненный по результатам, полученным при технико-экономической оптимизации теплообменников с витыми трубами и жестким сердечником и кожухотрубчатых теплообменников с прямыми трубами. [32]
Имеющиеся в технической литературе и в нормативной документации рекомендации, позволяющие оценить величины термических сопротивлений некоторых видов загрязнений, во многих, случаях противоречивы, недостаточно обоснованы и неконкретны. Связано это прежде всего с весьма большим разнообразием сопутствующих химической технологии процессов, в которых теплоносители загрязняют теплопередающие поверхности аппаратов. Такое разнообразие процессов существенно затрудняет разработку обобщенных методов оценки величины термических сопротивлений загрязнений, и поэтому рекомендации по их выбору обычно имеют ограниченные области применения и являются ориентировочными. [33]
В нашем случае, как видно из диаграммы, при наличии 3 92 % - ного раствора NaCl, приблизительно имитирующего солесодержание морской воды в процессе ее разделения, средняя ДГ11 6 С. Теплота процесса гидратообразования отводится тремя приемниками тепла ( двумя внутренними и одним внешним): / - холодной морской водой ( смесью свежей и рециркуляционной), поступающей в трубопровод-кристаллизатор и нагревающейся в нем от температуры смешения до 14 С ( Qi); 2 - хлористым метилом, кипящим при температуре около 13 С ( Qz), 3 - морской водой, омывающей внешнюю теплопередающую поверхность аппарата. [34]
По интенсивности теплопередачи эти аппараты несколько превосходят затопленные за счет более высокого коэффициента теплоотдачи аа при кипении в стекающей пленке по сравнению с аа при кипении в большом объеме. Коэффициент теплопередачи этих аппаратов при рабочих нагрузках почти не зависит от удельной тепловой нагрузки и при постоянной скорости рассола определяется в основном кратностью циркуляции орошающей жидкости. В случае, если часть теплопередающей поверхности аппарата не смочена жидкостью, интенсивность теплопередачи существенно снижается. Поэтому вопросу равномерного орошения поверхности труб уделяется большое внимание в конструкции аппаратов. [35]
В холодильниках, в которых одна среда охлаждается другим теплоносителем, например водой, обычно бывает задана температура хладагента на входе в аппарат. Поскольку количество тепла, которое необходимо отвести, бывает задано, конечная температура охлаждающей среды связана с ее расходом. Повышение конечной температуры хладагента приводит, с одной стороны, к снижению среднего температурного напора и увеличению площади теплопередающей поверхности аппарата, а с другой стороны, вызывает уменьшение расхода хладагента и снижение энергетических затрат. [36]
Так, например, расход воздуха на входе в турбокомпрессор-ное отделение в зависимости от условий работы системы может колебаться в пределах от 70 до 115 % от своего номинального значения. Изменения качества сырья и неравномерность его подачи в камеру сгорания приводят к возникновению неопределенности в расходе серы на входе в печное отделение. В реакционной смеси, подаваемой на слои контактной массы, неизбежно содержатся примеси веществ, отравляющих катализатор и снижающих его активность. Состав этих примесей и их количество постоянно меняются в процессе функционирования системы. В силу этих причин активность катализатора также не может быть представлена детерминированной величиной и должна рассматриваться в качестве неопределенного параметра. В ходе эксплуатации системы на теплопередающей поверхности аппаратов образуется слой загрязнений, что приводит к необходимости учета неопределенности по коэффициентам теплопередачи. [37]