Выпуклая поверхность - профиль
Cтраница 2
Анализ распределения скорости по профилю показывает, что во всех решетках на оптимальном угле атаки и при числе Мкр сверхзвуковая зона располагается на выпуклой поверхности профиля, занимая 30 - 40 % ее длины. [16]
 |
Зависимости Мкр. о от О. А - 10А40 15П45. В - 10А40. 45П45. С - 10А40. 75К50. D - 10А40 65К50. Е - IOA40 85КБО. [17] |
В решетках из профилей со средними значениями угла изгиба уменьшение & с 75 до 62 6 не приводит к изменению картины течения, вследствие большой кривизны выпуклой поверхности профиля. Поэтому разность Мтах - М практически не изменяется. [18]
В решетках с большими значениями угла изгиба профиля уменьшение Ф, в отличие от решеток из профилей с меньшим углом изгиба, приводит к значительному снижению критического числа М и вызывает резкое повышение градиентов давления на выпуклой поверхности профиля и перемещение точки отрыва струи вверх по профилю. Наблюдается расширение аэродинамического следа за профилями и существенное возрастание потерь при увеличении числа MI. В таких решетках и на оптимальном угле атаки зависимости коэффициента потерь от числа MI ( см. рис. 11 6) протекают подобно кривым для решеток из профилей с меньшими углами изгиба профиля, но при углах атаки больше оптимального. [19]
Таким образом, раннее запирание решетки после достижения на поверхности профиля сверхзвуковой скорости при углах атаки, меньших оптимального, связано с интенсивным ростом скорости на обеих поверхностях профиля, а при углах атаки, больших оптимального - с ростом скорости на выпуклой поверхности профиля. [20]
В ступенях части среднего давления всех обследованных турбин износа диафрагменных лопаток практически нет. Здесь не подвергнуты эрозии и выходные кромки лопаток со стороны выпуклой поверхности профиля. [21]
На поверхности диафрагменных лопаток первых ступеней имеется налет солей. Подвергнуты эрозии входные кромки, а также выходные кромки со стороны выпуклой поверхности профиля. На вогнутой поверхности этих лопаток износ практически не заметен. В большинстве обследованных турбин износ направляющих лопаток первых ступеней небольшой. На лопатках некоторых ступеней материал как бы выкрошился, на поверхности имеются редко расположенные, не могущие оказывать влияния на обтекание лопаток потоком глубокие каверны. [22]
Капли, образовавшиеся в результате отрыва и дробления пленки, текущей по поверхностям профиля. Среди этих капель наибольший интерес для исследования представляют капли, образовавшиеся в результате отрыва пленки с выпуклой поверхности профиля. Эти частицы, помимо больших размеров, имеют на выхбде из канала больший, чем паровая фаза, угол а12, что приближает по их отрицательному воздействию на КПД и эрозию ступеней к частицам, движущимся в кромочном следе. [23]
С уменьшением CL эпюра А / более равномерная: пик у входной кромки уменьшается и затем вовсе исчезает. Минимальное значение К: определяется в этом случае уже не пиком вблизи входной кромки, а максимальным разрежением в средней части выпуклой поверхности профиля. [24]
 |
Сепарация пара. [25] |
Авторы установили, что конденсат течет в виде слоя по всей высоте лопатки. Исследование его структуры показало, что слой бинарный: по поверхности лопаток воды, а над пленкой - слой с большим содержанием капель. На выпуклой поверхности профиля пленка значительно тоньше, чем на вогнутой, где собирается более 2 / з всей капельной влаги, содержащейся в потоке. [26]
Как следует из уравнения Эйлера, усилие, действующее на лопатку, определяется углом поворота потока в решетке. Большой угол поворота потока на расчетном режиме требует применения профилей большой вогнутости. Это связано с повышением разрежения на выпуклой поверхности профилей. При этом на профиле могут возникнуть диффузорные участки, на которых имеют место повышенные потери энергии. Однако в настоящее время разработаны турбинные профили, обеспечивающие большие углы поворота потока без существенного увеличения потерь. [27]
В процессе ускорения пара в каналах решеток происходит рассогласование скоростей фаз как по значению, так и по направлению. Увеличение угла выхода жидкой фазы вызвано также отрывом пленки с выпуклой поверхности профиля и движением оторванных капель с большим углом, чем направление движения паровой фазы. Угол выхода пара в этих условиях оказывается также увеличенным. [28]
Рассмотрим обтекание профиля в решетке при различных углах атаки. При малых числах М, и углах атаки, значительно меньших оптимального ( примерно на 5), на вогнутой поверхности профиля наблюдается пик скорости. С увеличением угла атаки относительная скорость на выпуклой поверхности вблизи входной кромки возрастает, а на вогнутой - уменьшается. С переходом на угол атаки, существенно больший оптимального, пик скорости образуется вблизи входной кромки на выпуклой поверхности профиля и возникает значительный градиент скорости. [29]
При угле атаки 5 наблюдается отрыв потока с выпуклой поверхности - профиля. В результате коэффициент потерь несколько увеличивается. В данном случае отрыв потока не приводит к существенному изменению картины течения, ибо точка отрыва находится вблизи выходной кромки. Угол отклонения потока при увеличении угла атаки до 5 все еще возрастает. При дальнейшем увеличении угла атаки до 7 5 точка отрыва несколько смещается по направлению к выходной кромке в связи с возрастанием градиентов скорости на выпуклой поверхности профиля. [30]
Страницы: 1 2