Повышение - жаропрочность - сплав
Cтраница 1
Повышение жаропрочности сплавов связано с увеличением количества дисперсных фаз, выделяющихся в результате действия умеренных темп-р, и с их взаимодействием с твердым раствором. Состав ин-терметаллидных, карбидных, а также бо-ридных фаз меняется в зависимости от легирования и термич. В нек-рых случаях небольшие присадки углерода ( 0 1 %) способствуют измельчению зерна при тех же режимах термич. [2]
Для повышения жаропрочности сплавов дополнительно вводят в состав сплав алюминий, титан, ниобий и тантал. [3]
Границы применимости технологических режимов и повышения жаропрочности сплавов типа кантал все время расширяются. Уже сейчас отказываются, дт ДОРОГОСТОЯЩИХ, НеуДОбНЫХ В ЭКСПЛуй тации силитовых и крусилитовых нагревателей и переходят к выпуску печей с легкозаменяемыми проволочными нагревателями с максимальной температуоой 1300 С. [4]
Такое интенсивное деформационное упрочнение имеет немаловажную роль в проблеме повышения жаропрочности сплавов ниобия. [5]
 |
Влияние алюминия на прочность титана при температурах. С. [6] |
Из диаграмм состояния, приведенных на рис. 37, следует, что по степени повышения жаропрочности сплавов р-эвтектоидные легирующие элементы можно расположить в следующий ряд: марганец, железо, кобальт, никель, медь, кремний. [7]
 |
Предел ползучести разных отожженных сталей ( 0 2 % С в зависимости от величины зерна ( С. Вевер. [8] |
Необходимо учитывать уровень сходственных температур при применении жаропрочных сплавов и влияние уровня этих температур на эффективность применяемых способов повышения жаропрочности сплавов. [9]
Поэтому очистка сплава ( соответствующими металлургическими приемами, а также использованием чистой шихты) от вредных примесей, образующих легкоплавкие фазы и эвтектики, - важное средство повышения жаропрочности сплава. Такими вредными примесями являются примеси легкоплавких металлов, например олово, свинец, сурьма, а также сера и примеси других элементов, образующих легкоплавкие эвтектики или соединения, которые располагаются по границам зерен и резко снижают жаропрочность. Некоторые элементы устраняют влияние вредных примесей, вступая с ними в химическое соединение и образуя более тугоплавкие соединения. [10]
 |
Влияние содержания углерода на полюсную плотность р компонента 110 текстуры деформации при различных степенях деформации гидроэкструзией. [11] |
С) современных промышленных ниобиевых сплавов, таки-м образом, деформационное упрочнение -, сохраняясь в сплавах при рабочих температурах, может использоваться как один из способов повышения жаропрочности сплавов ниобия с высоким содержанием карбидной фазы. [12]
Замедленность диффузионных процессов в сложнолегированных карбидахобеспечивает устойчивость к коагуляции частиц ( Nb, Me iV) C тем больше, чем больше Meiv в фазе, что, в свою очередь, должно способствовать повышению жаропрочности сплава с дисперсной фазой. [13]
В зависимости от к личества у - фазы ( содержания А1 Ti) и характера легированв твердого раствора сплавы на никелевой основе имеют разны показатели жаропрочности и сопротивления термической yen лости. Повышение жаропрочности сплавов системы Ni - - Ст-Ti - А1 достигается их легированием молибденом. Бор, выделяясь при старении сплава в виде боридных фаз при имущественно по границам зерен, тормозит диффузионные пр цессы, повышая тем самым жаропрочность, а в ряде случае приводя также и к увеличению длительной пластичности. Близ ние малых добавок щелочноземельных и редкоземельных эли ментов на длительную прочность определяется их рафинируй щим действием вследствие химической активности к вредны примесям ( S, Pb, Bi, Sb), в результате чего эти примеси связью. Интенсивность процессов выда ления у - фазы и размеры частиц зависят от температуры, врем ни и степени легирования твердого раствора. [14]
 |
Влияние присадок углерода, ванадия, молибдена и ниобия на. [15] |
Страницы: 1 2