Cтраница 3
Диффузионная фаза горения характерна для большинства промышленных условий сжигания топлива. Здесь интенсификация процессов горения зависит от скорости подвода окислителя и удаления продуктов сгорания, от чистоты горючего ( например, подвод окислителя затрудняется при закрытии кусков твердого топлива шлаками), равномерности и полноты подвода окислителя к горючему. Она усиливается при увеличении дутья и тяги. [31]
Торможение процесса активирования титана под действием катодного тока, происходящее при повышении температуры раствора серной кислоты, содержащего достаточную для поддержания титана в пассивном состоянии концентрацию ионов Ti4, объясняется усилением подвода окислителя к электроду. В данном случае ионы Ti4, обладающие окислительными свойствами, играют роль катодного деполяризатора. Восстанавливаясь на катоде до ионов низшей валентности, они тем самым повышают эффективность катодного процесса деполяризации, смещая общий потенциал коррозионной системы к более положительным значениям. [32]
Диффузионная фаза горения характерна для большинства промышленных условий сжигания топлива. Здесь интенсификация процессов горения зависит от скорости подвода окислителя и удаления продуктов сгорания, от чистоты горючего ( например, подвод окислителя затрудняется при закрытии кусков твердого топлива шлаками), равномерности и полноты подвода окислителя к горючему. Она усиливается при увеличении дутья и тяги. [33]
Интенсивность тепловыделения увеличивается при повышении концентрации центров тепловыделения лишь до определенного предела, так как в дальнейшем ухудшаются условия подвода окислителя к этим центрам и создается большой химический недожог, изменяющий соотношение между количествами выделенного и поглощенного тепла, в результате чего снижается температура газов. С понижением температуры среды соответственно замедляются процессы как нагрева и сушки, так и выхода летучих и горения. Следовательно, при больших концентрациях частиц топлива и соответственно центров тепловыделения, особое значение приобретает смесеобразование ( подвод окислителя), которое при малых величинах избытка воздуха может быть интенсифицировано только путем развития турбулентности режима в камере. [34]
При наплавке в среде углекислого газа собственно защита расплавленного металла состоит, как выше указывалось, в оттеснении воздуха из зоны сварки. Углекислый газ под действием тепла сварочной дуги диссоциирует на окись углерода, не растворимую в металле, и атомарный кислород, который интенсивно окисляет элементы, входящие в сварочную проволоку. Выгорание элементов при наплавке в углекислом газе более значительно, чем при сварке открытой дугой, так как принудительная подача углекислого газа интенсифицирует подвод окислителя к расплавленному металлу капель. [35]
Как показано выше, большинство разработанных методов анализа гидразина основано на окислении его тем или иным окислителем. Методы окисления гидразина могут быть использованы для его непрерывного анализа и контроля. Для этого некоторое количество гидразина следует непрерывно отводить от основного потока и по-давать в устройство для быстрого титрования раствора. Однако такой метод имеет недостатки: необходимость контролируемого подвода окислителя в измерительную ячейку и сложность использования титратора в качестве датчика системы контроля и автоматики. [36]
Другим перспективным направлением в реализации двухступенчатого сжигания топлива в отрасли является внедрение горелок со ступенчатым ( зональным) подводом воздуха и топлива. На Кириш-ском НПЗ имеется положительный опыт эксплуатации подобных горелок японской фирмы Кавасаки типа ФД-6, имеющих удельный выброс оксидов азота 0 28 кг / МВт. Из отечественных горелок двухступенчатого сжигания топлива немного уступают зарубежным диффузионные горелочные устройства типа ГП-1, имеющие величину удельного выброса NOX - 0 30 кг / МВт. Минимальные выбросы оксидов азота указанными горелками можно объяснить именно организацией двухступенчатого подвода окислителя с получением относительно длинного свободного факела при равномерном распределении пониженных температур по его длине, что обусловлено конструкцией горелочных устройств. [37]
Практически скорость реагирования твердого топлива в слое лимитируется только скоростью дутья и, следовательно, устойчивостью слоя кусков. Горение кокса в доменной печи, как известно, протекает при высоких температурах ( 1600 - 2000), и поэтому скорость процесса в основном определяется скоростью молярной диффузии, которая в свою очередь определяется скоростью дутья. Огромные скорости реакции твердых топлив, помимо благоприятных температурных условий, обеспечиваются высокими относительными скоростями между газом и частицами топлива. Высокие скорости обтекания газом кусков топлива, наряду с непрерывным подводом кислорода к реакционной поверхности, способствуют и отводу продуктов сгорания, в том числе и таких, как окись углерода, оказывающая тормозящее действие на горение углерода, и тем самым интенсифицируют слоевой процесс. Пределом скорости реакции в слое является переход в кинетический режим, когда суммарная скорость реакции будет определяться не скоростью подвода окислителя, а скоростью химической реакции. Однако этого предела в кислородной зоне обычно достигнуть не удается, и практически суммарная скорость реакции в слое определяется, как раньше указывалось, такой скоростью подвода реагирующего газа, при которой сохраняется устойчивость залегания кусков топлива в слое. [38]