Cтраница 2
Причиной понижения предела выносливости образцов с электролитическими железными покрытиями являются остаточные напряжения растяжения на границе основной металл - покрытие, достигающие 100 - 960 МПа. Эти напряжения оказывают отрицательное влияние на трещиностойкость гладких цилиндрических образцов при асимметричном цикле нагружения и обусловливают особый характер деформации и разрушения. [16]
Объяснение причин, вызывающих изменения физико-механических свойств электролитических железных покрытий, может оказаться успешным только в случае всестороннего рентгенографического исследования. [17]
Дри дальнейшем увеличении концентрации аминоуксусной кислоты качает - К получаемых электролитических железных покрытий ухудшается. Хорошие буферные свойства этих добавок можно объяснить еще и вм, что они образуют с некоторыми металлами ( Ре, Hi) прочные ксмп - ексные соединения типа Me ( Lig) 1, благодаря чецу повышается рН гидратообразования. Значительное выделение водорода на катоде приводит быстрому подщелачиванию прикатодного слоя и выпадению гидроокиси лева. [18]
К основным методам изучения внутренних напряжений в электролитических железных покрытиях относятся метод послойного снятия покрытий [ 420J, рентгенодифрактометрический метод [348, 429], различные модификации гибкого катода [ 430 и др. - В каждом из них измеряются внутренние напряжения осадков в различное время формирования последних. Поэтому данные зачастую несопоставимы. Так, для определения внутренних напряжений рентгеновским методом или послойным снятием осадка образцы должны быть выдержаны определенное время после их получения, а при методе гибкого катода их часто измеряют в процессе электролиза. [19]
Следует заметить, что при подстановке в эти уравнения величин &, b, f, а, отвечающих природе и состоянию электролитического железа, получаются вполне приемлемые и близкие к практическим измерениям ( см. ранее) результаты. Расхождения объясняются, вероятно, Недостаточно полным учетом поправок к модулю сдвига &, который пропорционален модулю упругости Юнга и зависит так же, как и последний, от параметров субмикроструктуры осадков и дилатации, вызванной ростом плотности дислокаций э материалах. Внесем эту поправку несколько позже, а пока отметим, что уравнение (5.42) достаточно достоверно описывает экспериментальные данные, приведенные в 5.2.2. Это позволяет нам перейти к анализу зависимости износостойкости электролитических железных покрытий от параметров их субмикроструктуры, в числе котррых громадную роль играет субмикротрещино-ватость осадков. [20]