Cтраница 2
Из изложенного выше вытекает вывод, что для получения максимально возможного диаметра скважины калибровку следует производить непосредственно при расширении пилот-ствола и использовании компоновки, обладающей оптимальной условной жесткостью. Такой вывод подтверждается практикой проходки стволов большого диаметра на площадях Прикарпатья с применением метода бурения опережающего пилот-ствола и последующего его расширения до требуемого диаметра. [16]
Выбор КНБК обусловливается способом бурения и обеспечением оптимальной нагрузки ( по максимуму механической скорости бурения) па долото 20 тс и более. КНБК, необходимые для разбуривания верхнесоленосных отложений, идентичны с компоновками, применяемыми при бурении пилот-ствола диаметром 295, 269 мм в надсолевом комплексе. Для исключения возможности искривления скважины на площадях, имеющих углы падения пластов 50 - 70, нагрузку на долото следует снижать до 16 - 18 тс в переходной зоне от отложений даиковского горизонта к отложениям верхнесоленосной толщи и на 300 - 400 м ниже кровли последней. [17]
Сделать определенных сравнительных выводов не представляется возможным, так как показатели бурения верхнего интервала с помощью РТБ-394 выше показателей бурения пилот-ствола и последующего его расширения, а показатели бурения нижнего интервала с помощью РТБ-394 ниже. [18]
При использовании данного метода необходимо помнить, что ощутимый экономический эффект может быть получен только при условии, когда бурение пилот-ствола производится значительно быстрее, чем бурение долотом большого диаметра, а расширение скважины осуществляется с большой проходкой на расширитель и высокой механической скоростью бурения. Поэтому соблюдение технико-технологических рекомендаций при использовании данного метода является основным условием его эффективности. При бурении пилот-ствола появляется возможность резкого увеличения гидравлической мощности, сосредоточенной на единице разрушаемой долотом поверхности забоя. [19]
Режим бурения этих скважин следующий. Шевченково при бурении пилот-ствола осевые нагрузки составляли 4 - 6 тс, так как, несмотря на применение в компоновке низа бурильной колонны КНБК12, при создании более высоких осевых нагрузок наблюдалась тенденция к росту кривизны скважины; расширение опережающего пилот-ствола по этой скважине осуществлялось при осевых нагрузках 8 - 12 тс. Танява при бурении совмещенным турбинно-роторным способом осевая нагрузка специально не регламентировалась и ограничивалась только приемистостью турбобуров к нагрузке, в среднем она составляла 18 - - 22 тс. [20]
Выбор КНБК для бурения надсолевого коплекса под промежуточные колонны диаметром 325 и 299 мм обусловливается способом бурения и расположением скважин на структуре. Роторный способ бурения рекомендуется при бурении долотами диаметром 394 мм и выше, в остальных случаях - турбинный способ бурения, согласно технологическим рекомендациям, разработанным ВНИИБТ. В особо сложных геологических условиях необходимо применять бурение пилот-ствола с последующим расширением пилотными расширителями и РТБ 394 с учетом использования их в надсолевом комплексе с мощностью, обеспечивающей экономичность применения. [21]
Иваныки видно, что средние проходки за рейс выше при бурении пилот-стволов с последующим расширением. Механическая скорость бурения находится на одном уровне. [22]