Положение - фронт - пламя
Cтраница 3
При определении площади поверхности фронта пламени этим методом возникает еще одна серьезная проблема. Например, как показано на рис. 6.3, положения фронта пламени, полученные обычной фотографией ( яркая полоса, видимая невооруженным глазом), шлирен - и теневой фотографией, различаются. [32]
Физический смысл величин Jv J2 и / 3 достаточно очевиден. Поскольку зона горения фактически обладает известной протяженностью, и поскольку положение фронта пламени в ней может изменяться, количество горячих и холодных газов в этой зоне не будет неизменным. Следовательно, мгновенные значения расходов массы на входе в зону горения и на выходе из нее могут не совпадать, хотя при установившихся колебаниях в среднем за цикл они совпадут. Это эквивалентно существованию фиктивных источников массы на плоскости 2 с колеблющимся расходом, в среднем ( за цикл) равным нулю. Здесь также могут колебаться количества импульса и энергии, заключенные в объеме V, и при сведении объема FK плоскости 2 это ведет к необходимости считать, что на 2 расположены фиктивные источники импульса и энергии со средним ( за цикл) расходом, равным нулю. [33]
Учет рассеивания энергии при взаимодействии акустических волн с концами трубы приведет к тому, что области неустойчивости по мере увеличения частоты колебаний начнут сужаться, и начиная с некоторой частоты совершенно исчезнут. Следовательно, высокие гармоники практически наблюдаться не будут и при положении фронта пламени в некоторой, достаточно большой, окрестности открытого конца трубы процесс будет всегда устойчив. [34]
Положение максимальных значений средних температур в факеле не совпадает с положением фронта пламени, и оценка длины факела по положению максимума температуры приводит к существенному занижению длины факела. Хорошее совпадение расчетных значений длины факела и средних концентраций с экспериментальными данными позволяет рекомендовать приведенную методику для расчета длины факела, положения фронта пламени, распределения средних температур и концентраций в факеле. [35]
Это означает, что формулы (6.2) справедливы не только для плоского, но и для произвольного фронта пламени. Отсюда вытекает, что характеристики процесса описываются уравнением теплопроводности без источников. Лишнее краевое условие определяет положение фронта пламени. Таким образом, помимо гидродинамических характеристик, процесс зависит от а) и ип. [36]
Таким образом, область стационарных положений фронта пламен-и ограничена предельными значениями обобщенной координаты фф, при которых происходит потухание вследствие переохлаждения зоны горения. Естественно предположить, что стационарному положению фронта пламени соответствует максимальная в данных условиях температура и, следовательно, максимальная скорость горения. [37]
Значения среднего радиуса ат и дисперсии стмт водородной струи для различных чисел Фруда ( Fr 158 000, 92 400; х), рассчитанные по формулам ( 10) и ( 2), приведены на рис. 3, а. Приведена также функция ] / 2бф стм, которая по условию ( 6) равна ат при х Ьф. На рис. 3, б показано положение фронта пламени т-ф, рассчитанное по формулам ( 4), ( 5), с учетом равенств ( 7), ( 10) и линии максимальных средних температур rniax. Наибольшая длина пламени наблюдается у пропана, наименьшая - у окиси углерода. [39]
Труба соединялась с емкостью объемом примерно 4 м3, - в которой горючее смешивалось с воздухом перед каждым испытанием. Смесь содержала 5 % пропана и 95 % воздуха; состав - смеси контролировали на хроматографе. Труба была оснащена ионизационными зондами для определения положения фронта пламени и датчиками для определения профиля давления в трубе в зависимости от местонахождения фронта пламени. [40]
Для этого следует решить уравнение теплопроводности без источников с двумя граничными условиями: 1) на поверхности фронта пламени температура равна температуре продуктов сгорания и 2) на бесконечном удалении от фронта пламени температура равна температуре свежей смеси. Еще одно граничное условие для скачка производной от температуры по нормали к зоне реакций определяет положение фронта пламени. [41]
 |
Зависимость скорости распространения турбулентного пламени от интенсивности турбулентности, но Щелкину.| Зависимость скорости распро ( 4 - J - страпепия турбулентного пламени от числа. [42] |
Авторы приняли во внимание тот факт, что внутренняя и наружная границы турбулентного пламени бунзеновской горелки являются нечеткими и что определение скорости распространения турбулентного пламени следует производить по положению мгновенного фронта пламени, а не по произвольным границам его. [43]
При выводе формул (3.32) и (3.33) по существу исходили из предположения, что поверхность пламени и давление в сосуде достигают максимальных значений Fm и Рт одновременно. На практике это условие выполняется не всегда. На рис. 3.31, а в качестве примера показана кривая изменения давления во времени в процессе развития взрыва; для некоторых характерных моментов времени t, tz, tz, ti и t & показаны положения фронта пламени в сосуде. [44]
На основе указанной особенности в теории ламинарного горения разработаны методы, позволяющие существенно упростить описание явления. Тогда решение этой внутренней задачи ( т.е. распределения концентраций и температуры в зоне реакций) находится с помощью сравнительно простых методов, поскольку в уравнениях диффузии и теплопроводности перенос тепла и вещества вдоль фронта пламени несуществен, и, следовательно, достаточно проинтегрировать систему обыкновенных дифференциальных уравнений. При решении внешней задачи химические реакции можно не учитывать, а сращивание внутреннего и внешнего решений позволяет определить положение фронта пламени. [45]
Страницы: 1 2 3 4