Cтраница 1
Постановка краевых условий в смещениях и напряжениях полностью совпадает с постановкой в общей пространственной задаче с учетом того, что нормаль к боковой поверхности перпендикулярна оси z ( что приводит к упрощению формул (1.17) гл. [1]
Для постановки краевых условий в задаче изгиба следует иметь выражения перерезывающих сил и изгибающих и крутящего моментов через функцию напряжений неоднородной задачи. [2]
При постановке краевых условий первоначально будем пользоваться интегралами (2.9) и введем для краевых условий обозначения f ( t) и f - ( t -), чтобы различать точки, имеющие совпадающие координаты, но расположенные с разных сторон разреза. [3]
При постановке статических краевых условий появляется необходимость в контурных точках вычислять производные по нормали к контуру. Для того чтобы не увеличивать число искомых параметров Uu, v, эти производные можно вычислять как односторонние. [4]
При постановке статических краевых условий появляется необходимость в контурных точках вычислять производные по нормали к контуру. Для того чтобы не увеличивать число искомых параметров и, у, эти производные можно вычислять как односторонние. [5]
При использовании схем дробных шагов возникает проблема постановки краевых условий, так как граничные условия исходной задачи не могут быть перенесены на дробные шаги, ввиду того что функции на дробных шагах не являются решением исходных уравнений. Правильный способ определения граничных условий на дробных шагах заключается в следующем. [6]
Поскольку рассматривается трещина произвольного разрыва, то из постановки краевых условий не ясно, имеется ли зависимость нормальных компонент напряжений и смещений от касательных. [7]
Для уравнений или систем более высокого порядка, где число дополнительных условий больше двух, постановки краевых условий более разнообразны. При этом возможны случаи, когда часть условий задана во внутренних точках отрезка [ а, Ь; их нередко называют внутренними краевыми условиями. [8]
При вычислении гауссова интеграла в ( 54) однозначность определения функции Грина iK - l достигалась постановкой краевых условий. А) - линейное пространство, состоящее из функций вида ( АЛ, А Е, Е - пространство хорошо убывающих функций с должными свойствами вещественности, А - наперед выбранная функция Грина, которую мы хотим получить при вычислении гауссова интеграла. [9]
Поскольку построенные дифференциальные уравнения составляют системы более высокого порядка, чем система уравнений классической теории, то необходимо увеличить точность постановки краевых условий, что достигается применением проекционного метода к краевым уравнениям исходной задачи. [10]
Для описания процессов тепло - и массообмена в ЦТТ необходимо записать системы дифференциальных уравнений для каждой фазы и конкретизировать задачу постановкой краевых условий. [11]
Поэтому для уравнений второго порядка разностный метод успешно конкурирует с методом стрельбы, а для уравнений более высокого порядка, особенно при сложной постановке краевых условий, оказывается выгоднее стрельбы. [12]
При наличии в теле трещины для суждения о характере ее распространения и тем самым для суждения о прочности также необходимо знание напряженного состояния. Задача определения напряженного состояния около конца трещины отличается от обычных задач определения концентрации напряжений тем, что геометрически линеаризованная постановка краевых условий и физически линейная теория упругости приводят к бесконечным напряжениям и бесконечным градиентам напряжений в конце тонкого разреза. При этом понятие коэффициента концентрации напряжений теряет смысл. Разумеется, можно было бы пытаться сохранить числовое безразмерное выражение коэффициента концентрации напряжений посредством учета сложных детальных особенностей деформации материала у конца разреза. [13]
При наличии в теле трещины для суждения о характере ее распространения и тем самым для суждения о прочности также необходимо знание напряженного состояния. Задача определения напряженного состояния около конца трещины отличается от обычных задач определения концентрации напряжений тем, что геометрически линеаризованная постановка краевых условий и физически линейная теория упругости приводят к бесконечным напряжениям и бесконечным градиентам напряжений в конце тонкого разреза. При этом понятие коэффициента концентрации напряжений теряет смысл. Разумеется, можно было бы пытаться сохранить числовое безразмерное выражение коэффициента концентрации напряжений посредством учета сложных детальных особенностей деформации материала у конца разреза. Однако для решения задач о трещине совсем не обязательно интересоваться детальными процессами, идущими в весьма малой окрестности конца разреза. [14]
При наличии в теле трещины для суждения о характере ее распространения и тем самым для суждения о прочности также необходимо знание напряженного состояния. Задача определения напряженного состояния около конца трещины отличается от обычных задач определения концентрации напряжений тем, что геометрически линеаризованная постановка краевых условий и физически линейная теория упругости приводят к бесконечным напряжениям и бесконечным градиентам напряжений в конце топкого разреза. При этом понятие коэффициента концентрации напряжений теряет смысл. Разумеется, можно было бы пытаться сохранить числовое безразмерное выражение коэффициента концентрации напряжений посредством учета сложных детальных особенностей деформации материала у конца разреза. [15]