Гидравлические потери - давление
Cтраница 3
Скважиной вскрыты или только малопроницаемые пласты, или в сочетании с заглинизированными песчаниками. В этом случае повышение давления на устье скважины приводит практически к равнозначному росту забойного давления до значительных вели - чин, поскольку приемистость скважины и гидравлические потери давления в трубах малы. Ново-Елховско го месторождения при росте давления на устье на 8 2 МПа ( ог 22 4 до 30 6 МПа) забойное давление увеличилось на 6 4 МПа ( от 38 до 43 4 МПа), что привело к росту приемистости скважины от 264 до 990 м3 / сут. [31]
Форсунки с тангенциальными входными каналами круглого сечения ( рис. 15, г) выполняют без распределительной шайбы. По сравнению с указанными выше конструкциями эти форсунки имеют уменьшенные размеры. Как показали результаты испытания, гидравлические потери давления форсунок незначительны. [32]
Следующий этап проектировочного расчета двухпози-ционного привода с релейным управлением заключается в определении проходных сечений трубопроводов и аппаратов и гидравлических потерь давления при течении рабочей среды. При этом необходимо отметить существенное противоречие, возникающее при выборе трубопроводов и аппаратов. С уменьшением проходного сечения габаритные размеры и масса трубопроводов уменьшаются, а гидравлические потери давления при прочих равных условиях увеличиваются, поэтому цель гидравлического расчета привода-обеспечить минимальные массы и габаритные размеры трубопроводов и аппаратов при допустимых гидравлических потерях энергии. Возникающая на данном этапе проектирования оптимизационная задача решается методом последовательных приближений. [33]
При таком способе возникают две проблемы. Во-первых, во время цементирования глубоких скважин при большой высоте подъема цементного раствора сильно возрастают гидравлические потери давления по всей циркуляционной системе, в частности, в заколонном пространстве. Благодаря значительному росту противодавления на стенки скважины это приводит к гидравлическому разрыву и загрязнению продуктивных пластов цементным раствором, а в ряде случаев и к разрыву обсадной колонны. Во-вторых, в связи с применением большого числа цементировочных агрегатов и увеличением численности персонала существенно возрастает стоимость операции цементирования скважины. [34]
Обобщенные коэффициенты объемной деформации KI и Р - вычисляют по формулам ( И 92), (2.99), (2.106) и (2.107) отдельно для каждой линии привода. Уравнениями (2.147) и (2.148) завершается математическое описание внутренних переходных процессов в исполнительной части объемного привода. В них учтены объемная деформация рабочей среды, изменение проходного сечения аппаратов в зависимости от управляющего сигнала и перемещения выходного звена, переменный расход рабочей среды, гидравлические потери давления в линиях привода и утечки рабочей среды из камер и полостей через зазоры между подвижными деталями. [35]
Проходные краны используют при температуре теплоносителя воды до 105 С и небольшом гидростатическом давлении в системе. В высоких зданиях при гидростатическом давлении, превышающем 0 6 МПа в нижней части стояков, проходные краны заменяют более прочными и надежными в работе вентилями. Вентили также предусматривают на стояках при других теплоносителях - высокотемпературной воде и паре. Предпочтительно применение вентилей с наклонным шпинделем ( косых вентилей), создающих меньшие гидравлические потери давления и шум по сравнению с прямыми вентилями. [36]
Железистый утяжелитель, однако, имеет ряд недостатков, к числу которых относятся высокая твердость и абразивность, относительно большое содержание химически активных примесей и магнитные свойства. Опасность этого осложнения возникает в связи с образованием плотных слоев из утяжелителя на наружной поверхности бурильных труб и обсадных колонн, из-за чего уменьшается гидравлический радиус кольцевого пространства в скважине. Очевидно, такое осложнение может возникнуть и во время цементирования скважины с использованием тампо-нажного раствора, утяжеленного железистым утяжелителем. В этом случае в результате уменьшения эффективного сечения скважины могут сильно возрасти гидравлические потери давления в затрубном пространстве, что приведет к увеличению противодавления на стенки скважины и гидравлическому разрыву пластов. [37]
 |
Графики изменения дебитов пластов в работающей наблюдательной скв. 1538 при гидропрослушивании. [38] |
Недостаток метода определения параметров совместно разрабатываемых пластов в нагнетательных скважинах при свободном само-изливе воды заключается в том, что этот процесс существенно отличается от нормального рабочего режима закачки. Изложенный выше способ поочередного точечного измерения расхода жидкости в интервале между пластами нами был использован для исследования каждого из совместно разрабатываемых коллекторов на режиме закачки в них воды. Измерения проводятся в нагнетательной скважине, остановленной для замера пластового давления, в процессе стабилизации режима после ее пуска под закачку. Забойное давление можно измерить датчиком давления в составе комплексного прибора или скважинным манометром, опущенным в скважину совместно с расходомером. При применении устьевого манометра необходимо учесть гидравлические потери давления в стволе скважины. [39]
Страницы: 1 2 3