Поток - реакционная смесь
Cтраница 2
 |
Аппарат смешения действия. [16] |
Конструктивное оформление реактора непрерывного действия зависит от режима потока реакционной смеси через аппарат. Ниже рассматриваются два основных типа реакторов непрерывного действия - аппараты смешения и аппара ты вытеснения. [17]
 |
Смеситель действия. Производная ( дТ / дп 3 яв-дяется функцией чисел Рейнольдса и. [18] |
Оценить влияние диаметра сосуда на допустимую массовую скорость потока реакционной смеси в условиях, когда температура смеси Tlt температура поверхности змеевика Т0 и число Рейнольдса D2JVp / i поддерживаются постоянными. Задачу решать в предположении, что при изменениях диаметра соблюдаются условия геометрического подобия. Считать также, что физические свойства жидкости постоянны и что гидродинамическая картина течения внутри сосуда не зависит от расхода жидкости в вытекающем потоке. [19]
В уравнения материального и теплового балансов входит величина скорости потока реакционной смеси. Распределение скоростей и давлений в реакторе определяется уравнениями гидродинамики: непрерывности и движения вязкой жидкости. Если по длине реактора значительно изменяются плотность и давление реагирующих веществ, то в математическое описание, должно быть включено уравнение состояния реакционной смеси. [20]
Учет неравномерности распределения концентрации и температуры в поперечном направлении потока реакционной смеси дополнительно усложняется в случае турбулентного режима течения, при котором профиль скорости имеет более сложный характер. Кроме того, коэффициенты молекулярного переноса а и Dr должны быть заменены на коэффициенты турбулентной температуропроводности и диффузии, соответственно. [21]
 |
Графики переходных процессов для варианта системы. [22] |
Полезным является оснащение печей пиролиза контуром регулирования температуры Т0 потока реакционной смеси на входе в радиантную секцию змеевика. Это улучшает качество стабилизации теплового режима процесса в условиях возмущений. В исследованных вариантах систем ( см. рис. VI-6, в, VI-6, ж, VI-6, и) регулирование Т0 осуществляется путем изменения подачи водяного пара непосредственно на вход в радиантную секцию змеевика при сохранении неизменной общей подачи пара в змеевик. Для регулирования этой температуры может быть использована также подача сырья. Быстродействие систем улучшается также при использовании контуров стабилизации температуры стенки реактора. Для печей пиролиза с вертикальным расположением труб змеевика ( модель 1) наилучшим, в смысле быстродействия, является вариант системы, приведенный на рис. VI-6, ж; соответствующие переходные процессы представлены на рис. VI-8. [23]
Слишком тонкие адиабатические слои работают неустойчиво из-за неравномерности поперечного распределения потока реакционной смеси; это явление с трудом поддастся расчету, так как диффузионная модель неприменима к столь тонким слоям. [24]
Представим себе зерно катализатора с внешней поверхностью 50, находящееся в потоке реакционной смеси. Пусть измеренная на опыте скорость реакции на этом зерне равна W. Очевидно, с такой же скоростью происходит и перенос вещества к поверхности. [25]
Таким образом, степень влияния внешне-диффузионных факторов существенно зависит от гидродинамического режима потока реакционной смеси. [26]
Псевдоожижение в слое контакта достигается вибрацией камеры с катализатором и не зависит от потока реакционной смеси. [27]
Интенсификация каталитических процессов, в которых большое значение имеет тепло - и массообмен потока реакционной смеси с наружной поверхностью зерна, может быть обусловлена увеличением коэффициентов обмена в нестационарных гидродинамических условиях. Это улучшает обмен между потоком в свободном объеме и наружной поверхностью частиц в слое. [28]
При жидкофазном алкилировании под давлением для отвода теплоты реакции может быть применена рециркуляция одного из потоков реакционной смеси, например катализаторного комплекса. [29]
При существующих конструкциях однокамерных пиролизных печей системы регулирования теплового режима по длине змеевика, предусматривающие стабилизацию потока реакционной смеси в промежуточных точках ( 7 и Т2) путем воздействия на подачу топлива в противолежащие зоны горелок ( см. рис. VI-6, б и VI-6, г), оказываются неустойчивыми. [30]
Страницы: 1 2 3 4