Материальный тепловой поток
Cтраница 1
 |
Схема узла ректификации установки низкого давления с извлечением аргона. [1] |
Материальные и тепловые потоки определяем из соответствующих уравнений материальных и тепловых балансов узла ректификации и отдельных аппаратов, а координаты полюсов для различных секций колонны - из материальных и тепловых балансов соответствующих участков колонн. [2]
Определим материальные и тепловые потоки нижней ступени цикла. В нижнюю ступень входят теплообменник А Т5 и сборник А К-При установившемся режиме количество вносимой энергии в точке 6 должно равняться энергии, отводимой из нижней ступени цикла. [3]
Определим материальные и тепловые потоки нижней ступени цикла. В нижнюю ступень входят теплообменник АТ5 и сборник А К. При установившемся режиме количество вносимой энергии в точке 6 должно равняться энергии, отводимой из нижней ступени цикла. [4]
Организация материальных и тепловых потоков в ректификационных установках непрерывного разделения многокомпонентных смесей принципиально не отличается от таковой для разделения смесей бинарного состава. [5]
Представляется блок-схема материальных и тепловых потоков, таблицы исходных данных для расчетов и сводная материальных и тепловых балансов узла. [6]
Независимо от направления материальных и тепловых потоков ( определяющая температура при этом - средняя температура газа) рекомендуются [6] следующие зависимости. [7]
После определения всех материальных и тепловых потоков находят число идеальных тарелок при помощи / - - диаграммы. [9]
В системах со связанными материальными и тепловыми потоками ( рис. 11 - 16 6 и в) для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. П-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. П-16, а и б - как суммарные величины, образуемые в лервом случае в кипятильниках всех колонн - 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне-123 моль и в двух отпарных колоннах-10 и 12 моль. [10]
Для этого необходимо определить материальные и тепловые потоки внутри аппарата, которые могут быть существенно больше внешних потоков. Кроме того, внутренние потоки могут значительно изменяться по высоте аппарата ( в различных его сечениях) вследствие изменения давления, температуры и теплофизических свойств веществ. [11]
Q - входные и выходные материальные и тепловые потоки. [12]
Для первого случая схема материальных и тепловых потоков приведена на рис. 19.16 а. Исходный порошок с массовым расходом Gu ( в расчете на сухую массу), концентрацией в нем связующего п, теплоемкостью сп ( теплоемкость влажного материала в расчете на сухую массу) и температурой / п поступает в гранулятор. Из гранулятора выходит гранулированный продукт с параметрами ( после отбора внутреннего ретура) GT, ит ст / г. Для удаления связующего ( сушки гранулируемого продукта) в гранулятор подают сушильный агент - его массовый расход L ( в расчете на абсолютно сухой), влагосодержание по связующему XQ, температура / о, относительная энтальпия / о, относительная влажность ро ( см. разд. [13]
Решение этой системы позволяет определить все материальные и тепловые потоки. [14]
Расчету абсорбционных башен предшествует общий расчет материальных и тепловых потоков в системе и выбор в связи с этим числа ступеней абсорбции. [15]
Страницы: 1 2 3 4