Потокосцепле-ние

Cтраница 3

Зависимости переходного процесса, ударных токов и момента при реверсе от момента инерции.| Зависимости времени переходного процесса, ударных токоь и момента от индуктивности рассеяния ротора. [31]

Представляет интерес исследование процесса реверса при незатухшем поле. При достаточно быстром гереключении порядка следования фаз на выводах машины поле в воздушном зазоре не успевает отдать запасенную энергию и подключение к сети происходит, когда в воздушном зазоре поле еще не затухло. В этом случае необходимо рассчитать начальные значения потокосцепле-ния обмоток статора и ротора. Наиболее благоприятным для исследования такого переходного процесса является программный режим работы АВМ. [32]

Кроме того, аналитические исследования в большинстве случаев могут быть упрощены за счет дополнительных допущений, важнейшие из которых следующие: 1) основная сеть постоянного или переменного тока, связанная с машиной, является сетью бесконечной мощности; 2) переменные напряжения, приложенные к зажимам обмоток, синусоидальны, а постоянные напряжения неизменны. В тех случаях, когда это допущение неприемлемо, приложенные напряжения представляются в виде ряда составляющих и исследование проводится для каждой составляющей напряжения в отдельности с последующим применением принципа наложения; 3) в случае наличия в системе токов нулевой последовательности их действие исследуют при помощи самостоятельной системы уравнений. При принятых ранее допущениях токи нулевой последовательности не влияют на результирующие потокосцепле-ния и на момент вращения машины; 4) принцип сохранения постоянства потокосцеплений применим при величинах активных сопротивлений катушек, значительно меньших их индуктивных сопротивлений. [33]

Эта ЭДС равняется сумме ЭДС самоиндукции и взаимной индукции коммутируемой секции и отличается от реактивной ЭДС в машинах постоянного тока лишь тем, что она пропорциональна току через щетку в момент коммутации. Поэтому с ростом числа фаз реактивная ЭДС уменьшается. Появление этой ЭДС в коллекторных машинах трехфазного тока связано с изменением потокосцепле-ния основного вращающегося поля с коммутируемой секцией. Трансформаторная ЭДС пропорциональна скорости перемещения поля относительно секции и не зависит от тока щетки. В двигателях с питанием со стороны ротора ет не зависит от частоты вращения последнего. В двигателях с питанием со стороны статора трансформаторная ЭДС уменьшается с приближением угловой скорости ротора к угловой скорости поля. [34]

Эта ЭДС равняется сумме ЭДС самоиндукции и взаимной индукции коммутируемой секции и отличается от реактивной ЭДС в машинах постоянного тока лишь тем, что она пропорциональна току через щетку в момент коммутации. Поэтому с ростом числа фаз реактивная ЭДС уменьшается. Появление этой ЭДС в коллекторных машинах трехфазного тока связано с изменением потокосцепле-ния основного вращающегося поля с коммутируемой секцией. Трансформаторная ЭДС пропорциональна скорости перемещения поля относительно секции и не зависит от тока щетки. В двигателях с питанием со стороны статора трансформаторная ЭДС уменьшается с приближением угловой скорости ротора к угловой скорости поля. [35]

Эта ЭДС равняется сумме ЭДС самоиндукции и взаимной индукции коммутируемой секции и отличается от реактивной ЭДС в машинах постоянного тока лишь тем, что она пропорциональна току через щетку в момент коммутации. Поэтому с ростом числа фаз реактивная ЭДС уменьшается. Появление этой ЭДС в коллекторных машинах трехфазного тока связано с изменением потокосцепле-ния основного вращающегося поля с коммутируемой секцией. В-двигателях с питаниемто стороны ротора ет не зависит от частоты вращения последнего. В двигателях с питанием со стороны статора трансформаторная ЭДС уменьшается с приближением угловой скорости ротора к угловой скорости поля. [36]

Трансформатор с подвижной вторичной обмоткой. [37]

Некоторое применение находят также трансформаторы с подвижными обмотками н магнитопроводами. На рис. 18 - 10 изображен трансформатор с двумя первичными обмотками /, включенными параллельно, и вторичной обмоткой 2, расположенной на подвижном маг-нитопроводе. При движении магнитопровода вниз из положения, показанного на рис. 18 - Ш, а, потокосцепле-ние с обмоткой 2 плавко меняется и напряжение обмотки также плавно меняется от значения [ / а ( рис. 18 - 10, б) до - и. [38]

Предположим, что до отключения машина работала в установившемся режиме при угловой скорости ротора со и частоте сети coj. При t 0 происходит одновременное отключение всех фаз обмотки статора от сети и ток статора предшествующего установившегося режима 7j ( 0) весьма быстро ( в течение времени горения дуги между контактами, размыкающими цепь обмотки статора) обращается в нуль. Считая короткозамкнутую обмотку ротора для этого промежутка времени сверхпроводящей и применяя к ней принцип постоянства потокосцеплений, заключаем, что потокосцепле-ние ротора Ч н Lzh после исчезновения тока статора остается таким же, как в предшествующем установившемся режиме при t 0, когда оно равнялось Ч 2 (, 0 L2 / 2 ( 0) L ( 0), где 2 ( / - о - ток ротора предшествующего установившегося режима. [39]

Формула ( 1) справедлива и для воображаемого контура ( не образованного проводником), представляющего собой геометрическое понятие. Этот контур может лежать в проводнике или диэлектрике или частично в проводнике, а частично в диэлектрике. Если контур образован проводником и имеет W витков, то в формуле ( 1) значение потока Ф должно быть заменено потокосцепле-нием У, равным алгебраической сумме потоков, пронизывающих каждый из витков. [40]

Страницы: 1 2 3