Температурный запас
Cтраница 2
Зная порог хладноломкости и рабочую температуру эксплуатации материала, можно оценить его температурный запас вязкости, под которым понимают интервал температур между порогом хладноломкости и рабочей температурой. [16]
Какими методами определяется порог хладноломкости и как можно использовать на практике знание температурного запаса вязкости. [17]
При определении [ К1с ] принимают коэффициент запаса прочности пк 1 66, а температурный запас AT 30 С. [18]
Эксплуатационная надежность электрической машины определяется в первую очередь рабочей температурой машины и нагревостойкостью примененных электроизоляционных материалов ( температурным запасом), а также электрической прочностью, влагостойкостью и механической прочностью примененной изоляции. [19]
 |
Предельная температура. [20] |
Корпус реактора для двухконтурных АЭС рассчитывают в настоящее время на давление 12 - 16 МПа, что с учетом температурного запаса до кипения ( 15 - 25 С), оптимального подогрева воды в реакторе ( 25 - 40 С) и минимального температурного напора в парогенераторе без выделенного экономайзера приводит к указанным ранее давлениям пара перед турбиной. [21]
Эксплуатационная надежность электрической машины общего назначения определяется в первую очередь рабочей температурой машины и нагревостойкостью примененных электроизоляционных материалов ( температурным запасом), а также электрической прочностью, влагостойкостью и механической прочностью примененной изоляции и для машин на высокое напряжение ( 6000 В и выше) - стойкостью изоляции к длительному воздействию электрического поля. [22]
Только измельчение зерна аустенита, вызывая повышение сг0) 2, понижает порог хладноломкости ( см. рис. 80), увеличивая температурный запас вязкости. Поэтому конструкционные стали должны быть мелкозернистыми. Мелкое зерно в значительной степени компенсирует отрицательное влияние других видов упрочнения на температурный порог хладноломкости. [23]
Эксплуатационные скважины на месторождении размещены в своде структуры, что обеспечивает небольшую протяженность газосборных коллекторов и безгидратные условия работы внутрипромысловой системы сбора газа с температурным запасом относительно равновесных параметров гидра-тообразования в 7 - 17 С. Во многом этому способствует применение лифтовых труб увеличенного диаметра. Так, в 209 скважинах спущены лифтовые трубы диаметром 168 мм; в 30 - 127 мм и в 29 скважинах применена комбинированная колонна. [24]
Эксплуатационные скважины на месторождении размещены в своде структуры, что обеспечивает небольшую протяженность газосборных коллекторов и безгидратные условия работы внутрипромысловой системы сбора газа с температурным запасом относительно равновесных параметров гидратообразования в 7 - 17 С до настоящего времени. [25]
 |
Зависимость предела текучести при нормальной температуре от параметра Ларсона-Миллера для сталей 25Х1МФ ( а и 15Х1М1ФЛ ( б. [26] |
Стабильность предела текучести хромомолибденованадиевых сталей для роторов и корпусных деталей паровых турбин в процессе длительной эксплуатации в значительной мере определяется разницей температур отпуска и эксплуатации: АГс Т0пт - Т, которая может быть названа температурным запасом стабильности механических свойств. Чем больше температурный запас стабильности, тем меньше меняются механические свойства при эксплуатации. [27]
О пригодности материала для работы при заданной температуре судят по температурному запасу вязкости, равному разности температуры эксплуатации и / so - При этом, чем ниже температура перехода в хрупкое состояние по отношению к рабочей температуре, тем больше температурный запас вязкости и выше гарантия от хрупкого разрушения. [28]
При проектировании новых мазутных котлов и реконструкции действующих рекомендуется принимать расчетную температуру наружной поверхности экранных труб из стали 12Х1МФ не выше 545 С, если эти экраны расположены в топке в зоне максимальных местных тепловых потоков 410 кВт / Чг и более. Этот температурный запас необходим для компенсации повышения температуры из-за образования слоя оксидов железа на внутренней поверхности труб на протяжении межпромывочного периода. [29]
При проектировании новых мазутных парогенераторов и реконструкции уже действующих рекомендуется принимать расчетную температуру наружной поверхности экранных труб из стали 12Х1МФ не выше 545 С, если эти экраны расположены в топке в зоне максимальных местных тепловых потоков 410 кВт / м2, или 350 тыс. ккал / ( м2 - ч) и более. Этот температурный запас необходим для компенсации повышения температуры вследствие образования слоя окислов железа на внутренней поверхности труб на протяжении межпромывочного периода. [30]
Страницы: 1 2 3