Причина - пульсация
Cтраница 4
В тихоходных гидрогенераторах с вертикальным валом, в особенности при зонтичном исполнении, якорь возбудителя или подвозбудителя зачастую имеет значительное биение, результатом которого является пульсация напряжения с частотой вращения. Эта пульсация может совершенно не допустить применение возбудителя или подвозбудителя в качестве тахометрического генератора; тогда в качестве такового должна быть применена небольшая быстроходная машина постоянного тока, приводимая ременной передачей от вала испытываемого генератора и надежно закрепленная в вертикальном положении. Очень важно, чтобы ремень не имел ощутимой сшиВ Ки, так как последняя тоже может служить причиной пульсации напряжения. [46]
 |
Значения коэффициента динамической нагрузки. [47] |
ККн & Кнъ - Концентрация нагрузки по ширине венца червячного колеса в основном вызывается деформированием червяка, так как червяк имеет значительное расстояние между опорами, а его диаметр не может быть увеличен. Поскольку зубья червячного колеса обладают способностью прирабатываться, то / Снр незначительно выше единицы. При постоянной нагрузке происходит полная приработка и / Снэ1 - Погрешности изготовления и сборки червячной передачи служат причиной пульсации окружной скорости червячного колеса при постоянной угловой скорости червяка, что приводит к возникновению в зацеплении динамической нагрузки. [48]
Пульсация факела в топке иногда значительно затрудняет работу персонала. Периодическое выбивание пламени делает опасной расшлаковку котла, смену бил у шахтных мелыниц и даже наблюдение через лючки за положением факела. Иногда во избежание выбивания пламени приходится замуровывать большую часть лючков в стенах топки. Причины пульсации факела могут быть различны. Большей частью периодические вспышки пламени в топке объясняются тем, что топливо выходит из амбразур недостаточно подсушенным. Пульсация факела уменьшается, когда удается увеличить подсушку топлива. [49]
 |
Зависимость интенсивности пульсации от числа. [50] |
По всему тракту прямоточного парогенератора наблюдаются пульсации температур теплопередающей стенки, которые определяются условиями теплообмена со стороны как греющего, так и испаряемого теплоносителя. Со стороны греющего теплоносителя пульсации температур стенки определяются турбулентными пульсациями в теплоносителе и гидродинамической нестабильностью потока теплоносителя. Со стороны испаряемого теплоносителя причины и характер пульсаций различны по длине парогенерирующей трубы. В эконо-майзерной и перегревательной зонах причиной пульсаций температур являются турбулентные пульсации в испаряемой среде. Установлено, что интенсивность пульсаций пропорциональна тепловому потоку и зависит от режима течения теплоносителей и состояния поверхности теплообмена. [51]
Такая модель была создана в 1966 г. в СССР в наших работах, а за рубежом - в работе Маршалла, Клейна и Тадмора. В настоящее время все основные параметры процесса экструзии могут быть рассчитаны, если известны физические характеристики полимера и температура корпуса. Разумеется, и здесь существует большой простор для дальнейших исследований, так как проблема решена только в первом приближении. Это касается прежде всего методов анализа причины пульсации температуры и давления, всегда наблюдающейся при экструзии полимеров. Дальнейшего развития ждет анализ связи между режимом экструзии и свойствами изделий. [52]
Определение истинного дефекта должно производиться поочередным исключением возможных причин. Вначале определяется стабильность работы импеллера введением в работу ограничителя мощности. Его шток ( рис. 31) упирается в сильфон следящей системы и тем самым снимает воздействие импульсного давления на работу регулятора скорости. Если при этом пульсация органов парораспределения прекратилась, то причина пульсаций кроется в неудовлетворительной работе импеллера, что может вызываться износом уплотнений или падением давления на всасе импеллера. Признаком износа уплотнений служит снижение давления на выдаче импульсного насоса. Эта причина пульсаций устраняется при ревизии насоса. Падение давления на всасе легко определяется по манометру. [53]
Можно привести примеры негативного проявления скачка давления, который возникает в элементах оборудования тепловых и ЯЭУ. Кроме того, кавитационное схлопывание паровых и газовых пузырей само по себе может быть причиной разрушения оборудования станций. В практике эксплуатации конденсатно-питательных и дренажных систем тепловых и атомных электростанций нередко приходится сталкиваться со значительными вибрациями трубопроводов, амплитуды которых достигают значений 130 - 150 мм в районе установки шайб, ограничивающих расход в дренажных трубопроводах, по которым поток жидкости из конденсатосборников направляют в деаэратор. Причиной пульсации является периодическое возникновение сверхзвукового скачка давления в трубопроводе сразу за шайбой, ограничивающей расход. При пробковом режиме течения за шайбой вследствие снижения давления ниже давления насыщения происходит резкое вскипание теплоносителя. Скорость потока резко возрастает, одновременно скорость звука резко падает, в трубопроводе возникает скачок давления. При проходе парового снаряда скачок разрушается. [54]
Определение истинного дефекта должно производиться поочередным исключением возможных причин. Вначале определяется стабильность работы импеллера введением в работу ограничителя мощности. Его шток ( рис. 31) упирается в сильфон следящей системы и тем самым снимает воздействие импульсного давления на работу регулятора скорости. Если при этом пульсация органов парораспределения прекратилась, то причина пульсаций кроется в неудовлетворительной работе импеллера, что может вызываться износом уплотнений или падением давления на всасе импеллера. Признаком износа уплотнений служит снижение давления на выдаче импульсного насоса. Эта причина пульсаций устраняется при ревизии насоса. Падение давления на всасе легко определяется по манометру. [55]
Как только возникла качественно правильная физическая картина процесса плавления, сразу же появились и математические модели процесса плавления. Это позволило приступить к созданию математической модели всего процесса экструзии, и эта задача была немедленно выполнена. Такая модель была создана в 1966 г. в СССР в наших работах и за рубежом в работе Маршалла, Клейна, Тадмора. В настоящее время процесс экструзии поддается довольно точному количественному описанию. Все основные параметры процесса могут быть рассчитаны, если известны физические характеристики полимера и температурный режим, заданный для нагревателей корпуса. Разумеется, и здесь существует большой простор для дальнейших исследований, так как ряд проблем получил решение только в самом первом приближении. Это касается прежде всего методов анализа причины пульсаций температуры и давления, всегда наблюдающихся при экструзии полимеров. Дальнейшего развития ждут задачи анализа связи между режимом экструзии и свойствами изделий, потому что, несмотря на существование вполне достаточных предпосылок для решения этой проблемы, она еще практически не реализована. [56]
Страницы: 1 2 3 4