Прогрев - система
Cтраница 3
Температурный профиль потока нефти зависит от тепловой мощности потока и в процессе прогрева системы нефть-труба-грунт изменяется. Во всех случаях температура нефти вблизи стенки трубы резко снижается. [31]
Перед приемом пара на установку открывают все дренажи на паропроводах и для прогрева системы постепенно открывают задвижку на линии подачи пара. Пар подают сначала в центральную магистраль, а затем в каждое ответвление отдельно. [32]
Перед приемом пара на установку необходимо открыть все дренажи на паропроводах и для прогрева системы постепенно открывать задвижку на линии подачи пара. Прием пара в паропровод, имеющий разветвления, производить сначала в центральную магистраль, а затем в каждое ответвление отдельно. [33]
Вода или маловязкий нефтепродукт накапливается в резервуарах головной перекачивающей станции в количестве, обеспечивающем прогрев системы до расчетной температуры. Затем греющая жидкость забирается насосами, подогревается в теплообменных аппаратах и закачивается в трубопровод. Температура трубы и окружающего ее грунта постепенно повышается ( см. рис. 22) и по истечении некоторого времени достигнет значений, позволяющих закачивать вязкий нефтепродукт в трубопровод без опасения его замораживания. При таком способе прогрева требуется значительное количество маловязкого нефтепродукта или воды. Время прогрева различными нефетепродук-тами примерно одинаково, так, как теплоемкости нефтепродуктов мало отличаются друг от друга. [34]
Для предупреждения конденсации влаги и налипания пыли на элементах оборудования перед пуском должен быть обеспечен прогрев систем пылеприготовления, режим которого должен быть установлен местной инструкцией. [35]
 |
Схема расположения хромелькопельных термопар на промышленной. экспериментальной установке. [36] |
На стенде измеряют температуру потока нефти по сечению трубы при стационарных и переходных режимах, при прогреве системы труба-грунт и при ее охлаждении; температуру стенки нефтепровода и грунта вокруг него при прогреве и охлаждении; скоростные поля по сечению трубы в стационарном и переходном режимах; напряжение сдвига при разном времени остановки тру бопровода; скорость распространения давления в трубопроводе при возобновлении перекачки; восстановление структурной решетки нефти при разных температурах нефти во времени. [37]
Наличие промежуточного перегрева пара также является причиной некоторых особенностей блочного пуска, вытекающих из условий работы промежуточного перегревателя, прогрева системы промежуточного перегрева и пуска турбины. [38]
Следует отметить, что для установок, используемых в режиме теплового удара, очень важны следующие два параметра: время прогрева системы реактор - образец полимера, определяемое как задержка момента начала отсчета потери массы полимером в изотермическом режиме, и расстояние измерительной термопары от образца. Чем меньше время задержки и чем ближе конец термопары к образцу ( в идеальном случае термопара расположена непосредственно в самом образце), тем точнее и определеннее результаты, получаемые при исследовании деструкции полимеров в режиме теплового удара. [39]
Одной из особенностей пусковых схем моноблоков 300 МВт последних модификаций является отсутствие специальных дополнительных устройств и паропроводов, предназначенных для прогрева системы промежуточного перегрева перед пуском турбины. Ранее для этой цели использовался либо собственный свежий пар, подаваемый через специальную РОУ ( что усложняло и удорожало схему), либо пар выпара PP. Однако вследствие сравнительно низкой температуры пара от РР использование его для прогрева системы промежуточного перегрева при пуске блока из неостывшего состояния исключается, так как ввиду отсутствия запорной арматуры на холодных паропроводах системы промежуточного перегрева, это приводит к захолаживанию выхлопа ЦВД. Кроме того, при подаче пара из РР в тракт промежуточного перегрева процесс прогрева удлиняется, а деаэратор приходится переводить на питание от общестанционной магистрали 1 3 МПа, вследствие чего увеличиваются пусковые потери. Потери оказываются еще большими, если пар от этой магистрали использовать для прогрева системы промежуточного перегрева. [40]
Значительное число экспериментальных данных по пуску горячих подземных трубопроводов в эксплуатацию поаволяет заключить, что коэффициент теплопередачи от жидкости в окружающую среду в процессе прогрева системы существенно изменяется, причем в начальный период прогрева его величина в несколько раз превышает значение при стационарном режиме. [41]
Низкий вакуум ( форвакуум) достижим при помощи одних механических насосов; высокий вакуум требует применения диффузионных или сорбционных насосов в комбинации с механическими форвакуумными, но в большинстве случаев не требует еще высокотемпературного прогрева откачиваемой системы; сверхвысокий вакуум требует, помимо применения диффузионных, молекулярных или сорбционных насосов в соединении с ф орвакуумными насосами и охлаждаемыми ловушками, также и обязательного обезгаживания откачиваемой системы путем длительного прогрева под откачкой, часто до 450 С, а иногда и выше. [42]
 |
Схема вакуумной установки. [43] |
Затем лампу открывали, быстро монтировали в держателе подготовленный образец ( эта операция занимала не больше 15 - 20 мин) и снова производили откачку в течение 15 - 18 часов уже без прогрева системы. Продолжительная непрерывная откачка давала возможность получить вакуум 1 10-в мм рт. ст, После достижения высокого вакуума запаивалась длинная хорошо обезгаженная при предварительном прогреве перетяжка П ( давление в лампе повышалось не больше, чем на полпорядка) и разбивалась перемычка К. Mace-спектрометрическая лампа к этому времени была уже обез-гажена и охлаждена. Общее давление в системе устанавливалось ( 5 ч - 7) 10 - 7 мм рт. ст. Такой способ откачки приводил, конечно, к ухудшению начального вакуума и давал несколько более интенсивный фон в масс-спектре. [44]
Вт ( ккал / ч); гср-теплота испарения при среднем давлении на соответствующем участке паропровода, кДж / кг ( ккал / кг) ( см. табл. 1.3); р - плотность конденсата, принимаемая равной 1 кг / л; ук - удельный вес конденсата, принимаемый равным 1 кг / л; 4 5 ( 1 25) - коэффициент, учитывающий увеличение количества конденсата в период прогрева системы. [45]
Страницы: 1 2 3 4