Продолжительность - глушение
Cтраница 2
Приведенные данные о влиянии различных параметров на безразмерное время т л наводят на мысль о возможности использования решения, даваемого моделью (4.19) для оценки продолжительности глушения в общем случае сжимаемого пластового флюида и различных вязкостей. Как следует из результатов конечно-разностного моделирования, при увеличении отношения ц увеличивается продолжительность глушения. Поэтому в тех случаях когда вязкость пластового флюида меньше вязкости закачиваемой жидкости можно положить ц цэ и, воспользовавшись рис. 4.7, если Ьф 0, получим завышенное значение продолжительности. [16]
Таким образом, расчет в порядке убывания дебитов полностью эквивалентен расчету в направлении естественного хода процесса, а так как он гораздо проще, то его и следует использовать при оценке продолжительности глушения. [17]
 |
Графики распределения для определения времени. [18] |
Приведенные данные о влиянии различных параметров на безразмерное время т л наводят на мысль о возможности использования решения, даваемого моделью (4.19) для оценки продолжительности глушения в общем случае сжимаемого пластового флюида и различных вязкостей. Как следует из результатов конечно-разностного моделирования, при увеличении отношения ц увеличивается продолжительность глушения. Поэтому в тех случаях когда вязкость пластового флюида меньше вязкости закачиваемой жидкости можно положить ц цэ и, воспользовавшись рис. 4.7, если Ьф 0, получим завышенное значение продолжительности. [19]
 |
Зависимости коэффициентов приемистости Л. б, и продолжительности глушения т от длины трещины. [20] |
Дальнейшие вычисления выполняются как и в случае точечного источника. По известному потенциалу (4.64) находим поле скоростей и, используя, например, метод Рунге - Кутта определяем продолжительность глушения. Результаты расчетов для контура [ приведены на рис. 4.11. Этот контур оказался наименее благоприятным с точки зрения увеличения продолжительности глушения. Под продолжительностью глушения, как и выше, понимается отрезок времени от начала закачки до момента 95 % обводнения. [21]
Продолжительность глушения ( беспрерывной закачки) составляет величину порядка суток. [22]
Как видно, предельный расход не зависит от свойств пластового флюида ( в частности его сжимаемости) и характеристик пласта вне батареи. С увеличением радиуса батареи наименьший необходимый для глушения расход уменьшается. Однако, как будет видно из дальнейшего, продолжительность глушения при этом возрастает. [23]
В связи с отмеченной особенностью необходимо уточнить, что понимается под продолжительностью глушения в данной задаче. Если учитывать сопротивление ствола скважины и разность плотностей флюидов, то точка As будет перемещаться и анализ течения в ее окрестности заметно усложнится. Учитывая оценочный характер разрабатываемых методик будем в дальнейшем под продолжительностью глушения понимать интервал времени от начала закачки с расходом Q3 до момента / гл, к которому происходит 95 % - ное обводнение контура Гф. К этому моменту скважина будет практически полностью заполнена закачиваемой жидкостью. [24]
Обозначим через Ар репрессию, соответствующую давлению раскрытия. Определим, например по формуле (4.67), репрессию, необходимую для - закачки флюида при отсутствии трещины. Если Д ( 0) ДР, то гидроразрыва не произойдет и продолжительность глушения можно определить с помощью графиков на рис. 4.7. В противном случае одновременно с началом закачки мгновенно образуется трещина конечной длины и давлением на контуре рр. Подставляя в (4.69) в формулу для 73 значение этой величины, а также В3 0 8, А3 АР, вычислим А3 и по графику находим длину трещины. [25]
Дальнейшие вычисления выполняются как и в случае точечного источника. По известному потенциалу (4.64) находим поле скоростей и, используя, например, метод Рунге - Кутта определяем продолжительность глушения. Результаты расчетов для контура [ приведены на рис. 4.11. Этот контур оказался наименее благоприятным с точки зрения увеличения продолжительности глушения. Под продолжительностью глушения, как и выше, понимается отрезок времени от начала закачки до момента 95 % обводнения. [26]
Дальнейшие вычисления выполняются как и в случае точечного источника. По известному потенциалу (4.64) находим поле скоростей и, используя, например, метод Рунге - Кутта определяем продолжительность глушения. Результаты расчетов для контура [ приведены на рис. 4.11. Этот контур оказался наименее благоприятным с точки зрения увеличения продолжительности глушения. Под продолжительностью глушения, как и выше, понимается отрезок времени от начала закачки до момента 95 % обводнения. [27]
Чтобы определить давление на выкиде агрегатов, необходимо учесть потери в линиях, соединяющих их с устьем. При этом может оказаться, что создать на устье давление 60 МПа имеющимися средствами нельзя. Предположим, например, что давление на устье ограничено величиной 40 МПа. Тогда из формулы (3.71) получаем, что максимальный расход закачки составляет 0 066 м3 / с ( 7з 0 286) и оценим для него продолжительность глушения по приближенной методике. [28]
Считаем, что скорости пластового и закачиваемого флюидов равны. В случае газожидкостного течения это допущение имеет наибольшую погрешность в связи со значительным отличием плотностей. Фактически в восходящем потоке жидкость движется медленнее газа. Так как ее расход во входном сечении 23 в модели и натуре совпадает, а расход в выходном сечении zy в силу предположения о гомогенности в модели будет больше действительного, то в принимаемой расчетной схеме темп накопления жидкости в стволе будет занижен. Тем самым создается некоторый запас надежности в отношении расчетной величины продолжительности глушения. [29]
Страницы: 1 2