Вариант - сварка
Cтраница 4
При существующей широкой номенклатуре сталей и флюсов выбор флюса для сварки конкретного изделия представляет непростую задачу. Усложняется эта задача тем, что наряду с правильным выбором сварочно-технологических свойств флюса необходимо определить оптимальный металлургический вариант сварки, включающий сочетание проволоки и флюса. [46]
Другие данные были получены при инициировании разрушений в металле шва. Значения Л3 ( - 15 С) 0 4 - 0 45 кДж, соответствующие первому и второму вариантам сварки, оказались недостаточными для предотвращения возникновения хрупких разрушений в металле швов. [47]
При повышенной скорости охлаждения с 6 до 35 С / с значения показателей сопротивления хрупкому разрушению возрастают в исследованном диапазоне температур. Величина ар при мохл 35 С / с достигает уровня соответствующего показателя основного металла, в то время как значения а3 и ан при обоих вариантах сварки ниже, чем у свариваемой стали. [49]
 |
Изменение концентраций серы ( 1, фосфора ( 2 и кислорода ( 3 по высоте многослойного шва ( проволока Св-ЮНМ диаметром 5 мм, обратная полярность. [50] |
Поэтому дополнительные затраты, связанные с рафинированием основного металла и сварочной проволоки, могут вообще не дать ожидаемого эффекта. Это хорошо видно по данным табл. 3.27, которые характеризуют изменение механических свойств металла шва в зависимости от содержания вредных примесей серы, фосфора и кислорода при различных металлургических вариантах сварки и различной чистоте сварочных материалов. [51]
Для получения гарантированной надежной работы сварных швов необходимо, чтобы характеристики пластичности и ударной вязкости отвечали требованиям, определяемым условиями работы сварной конструкции. Опыт показывает, что при сварке низкоуглеродистой стали увеличение количества кислорода в виде неметаллических оксидных включений совместно с серой и фосфором хотя и приводит к некоторому снижению свойств металла шва, запас пластичности матрицы этой стали позволяет применять металлургические варианты сварки плавлением со значительным количеством кислорода в металле швов. Исключением, пожалуй, являются конструкции, предназначенные для работы в условиях Крайнего Севера. В этом случае требования к чистоте сварных швов по содержанию неметаллических оксидных включений, к концентрациям серы и фосфора резко ужесточаются. [52]
 |
Соединение шин пакета. а - сварка отдельных. [53] |
Третий способ значительно менее удобен и для монтажа, и для заготовительной мастерской. Он требует излишней резки шин и их точного раскроя. Преимуществом такого варианта сварки по сравнению со сваркой внахлест является уменьшение расхода шин. [54]
Температура перехода в хрупкое состояние TSo для металла швов составляет Т80 ( 1) 200С, 7 80 ( 11) 10 С, Т go ( HI) 5 С. Следовательно, наибольшую хладостойкость имеет сварное соединение третьего варианта сварки труб. [55]
Так, длительность ta при сварке стали принятых для исследования толщин сокращается на 22 - 25 %, а скорости охлаждения участков околошовного и неполной перекристаллизации Юохл и и / охл в среднем сечении по толщине пластины повышаются в 5 - 10 раз по сравнению с аналогичными характеристиками при обычной технологии сварки. Отмеченный положительный результат достигается при использовании рассматриваемой технологической схемы за счет воздействия на вторую стадию термического цикла - стадию охлаждения. Как видно из рис. 112, распределение максимальных температур по зоне термического влияния в поперечном относительно сварного соединения направлении также практически не зависит от варианта сварки. [56]
Учитывая это, а также относительно более высокую усталостную прочность соединений трубопроводов с прямым срезом на ниппелях, в конструкциях тонкостенных трубопроводов не рекомендуется применение соединений с косым срезом в месте сварки. При этом соединение с прямым срезом более технологично, так как позволяет применить при изготовлении трубопровода автоматическую сварку. Выше отмечалось, что арго-но-дуговая сварка трубопроводов из стали Х18Н9Т может выполняться с присадочным материалом и без него. В табл. 28 приведены результаты испытаний образцов обоих вариантов сварки при различных температурах. [57]
Характеристики сопротивления распространению разрушений для металла зоны термического влияния при натурных испытаниях труб, несмотря на различные значения KCV - is и Лр ( - 15 С), практически одинаковы во всех вариантах. Скорость вязкой трещины при распространении по зоне термического влияния изменяется в пределах 150 - 175 м / с; максимальное значение пластического раскрытия 23 - 29 мм, а температура перехода Г80 ниже - 70 С. Таким же сопротивлением распространению разрушений обладает и основной металл. Исключение составляет значение Тт 2 С для металла зоны термического влияния трубы третьего варианта сварки. Следовательно, значения Л3 ( - 15 С) в пределах 0 64 - 0 74 кДж и Лр ( - 15 С) в пределах 0 1 - 1 2 - кДж обеспечили одинаковое с основным металлом сопротивление разрушению зоны термического влияния. [58]
Известно, что повышение чистоты металла по сере, фосфору и кислороду позволяет снизить отрицательное влияние углерода на свариваемость. Однако применение чистой по примесям проволоки без учета защитной среды ( например, флюса) не решает однозначно задачу повышения чистоты металла шва. Дополнительные затраты, связанные с рафинированием основного металла и проволоки, могут вообще не дать ожидаемого эффекта, что видно из данных табл. 19, которые характеризуют изменение механических свойств металла шва в зависимости от содержания вредных примесей при различных металлургических вариантах сварки. [59]
Полученные результаты гидравлических испытаний экспериментальных труб характеризуют удовлетворительную работоспособность сварных соединений при статических нагрузках, при этом работоспособность сварного соединения варианта III заметно выше работоспособности сварного соединения варианта II. Ударная вязкость KCV сварных соединений экспериментальных труб ( рис. 96), особенно металла шва, значительно уступает K. На рис. 96 видно, что только металл зоны термического влияния сварного соединения трубы варианта II, имея KCV-i5083 МДж / м2, удовлетворяет требованиям норм на основной металл. Во всех остальных случаях ударная вязкость заметно ниже, особенно для металла швов. Из полученных данных следует, что при оценке сопротивления распространению разрушений в сварном соединении по величине KCV-15 предпочтение следует, отдать второму варианту сварки. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5