Профиль - проточная часть
Cтраница 1
Профиль проточной части каждой диафрагмы должен удовлетворять тем же требованиям, что и для стандартных диафрагм. Согласно РД 50 - 411 - 83 для двойных диафрагм, имеющих т, равное 0 1, 0 2, 0 3, 0 4, 0 5 и 0 6, значения Remin составляют 2500, 3500, 5000, 7300, 10 000 и 15 000, а Remax - 1 5 105, 2 10б, 2 5 105, 3 105, 3 5 105 и 4 105 соответственно. [1]
Профиль проточной части осевого компрессора выбирают, принимая неизменным либо наружный ( Z) H), либо внутренний ( DBT), либо средний ( D) диаметр ступеней. [2]
Профиль проточной части многоступенчатой турбины в основном определяется размерами первой нерегулируемой и последней ступеней. Для мощных конденсационных турбин конструирование последней ступени представляет наибольшие трудности и вместе с тем от нее в значительной степени зависит возможная форма проточной части и конструкция всей турбины. [3]
Профилю проточной части всасывающего коллектора эжектора с большой скоростью эжекции должно быть уделено особенно большое внимание. При неудачном профиле коллектора эжектор с большой скоростью эжекции может не иметь преимуществ по сравнению с эжектором, имеющим малую скорость эжекции. Проточная часть всасывающего коллектора должна обеспечивать плавный вход воздуха с непрерывным нарастанием скорости. Радиус кривизны образующих принимают равным 0 5 - 1 диаметра камеры смешения. [4]
Оптимизация профилей проточных частей компрессоров и газовых турбин осуществляется при рассмотрении трехмерного течения рабочего тела, аэродинамическом исследовании и соответствующем расчете профилей. Совершенствование термодинамического цикла Брайтона связано с повышением степени сжатия в компрессорной группе до пк 50 - 70, для чего потребуются сложные компрессоры с большим числом пропусков. Более перспективно, в том числе и в отношении парогазовой технологии, повышение начальной температуры газов, которая на современных энергетических ГТУ приблизилась к 1500 С. При ее увеличении возникают определенные противоречия: с одной стороны, необходима высокая экономичность КС, а с другой - низкая концентрация вредных выбросов МОЛ и СО. Ведущие фирмы-производители ГТУ снижают эмиссию вредных газов путем отработки системы предварительного смешения топлива с воздухом в КС ГТУ для создания обедненных смесей в сочетании с системой каталитического горения. [5]
При плохом профиле проточной части и значительных потерях энергии на трение эжектор с большой скоростью эжекции не выигрывает в эффективности по сравнению с эжектором с малой скоростью эжекции. [6]
 |
Схема рабочего колеса центробежного насоса типа В. [7] |
Основная часть профиля проточной части колеса образуется при отливке. Посадочные поверхности для соединения с валом и установки защитных колец обрабатывают на токарно-карусель-ных станках. [8]
 |
Оптимальная форма эжекционной трубки эжектора с большой эжекции. [9] |
Таким образом, профилю проточной части и изготовлению эжектора с большой скоростью эжекции должно быть уделено особенно большое внимание. [10]
После того как вычерчен меридианный профиль проточной части рабочего колеса, вычерчивают профиль его лопасти. [11]
 |
Профиль проточной части и изменение давления по длине эжектора. [12] |
На рис. 6.15 схематически изображен профиль проточной части эжектора этого типа и указаны основные обозначения. Выходное сечение рабочего сопла условно совмещено с входным сечением камеры смешения. [13]
Несмотря на определенную ясность аэродинамической картины эжекции, профиль проточной части камеры смешения эжектора и его линейные размеры в настоящее время не поддаются точному теоретическому расчету; они находятся экспериментальным путем. Однако основные сечения эжектора и параметры потока в конце камеры смешения и в конце диффузора можно рассчитать теоретически. [14]
Несмотря на определенную ясность динамики процесса эжекции, профиль проточной части камеры смешения эжектора и его линейные размеры в настоящее время не поддаются точному теоретическому расчету: их находят экспериментальным путем. Однако основные сечения эжектора и параметры потока в конце камеры смешения и в конце диффузора можно рассчитать теоретически. Расчет базируется на основных законах механики и исходит из несколько упрощенной схемы распределения давления по длине эжектора. При расчете кривая давлений по длине эжектора представляется следующей. В пределах всасывающей части камеры смешения давление постоянное. Коническую часть участка стабилизации выполняют такой, чтобы падение давления, связанное с поджатием потока, было компенсировано его ростом за счет деформации скоростного поля. Таким образом, в пределах суживающейся части участка стабилизации статическое давление также сохраняется постоянным. В цилиндрической части камеры смешения давление повышается за счет перераспределения энергии, связанного со стабилизацией скоростного поля. Такая схема исключает осевую составляющую реакции стенок и потерю энергии на удар о них. Кроме того, она позволяет значительно упростить уравнение количества движения, применяемое для расчета эжектора. [15]
Страницы: 1 2 3