Профиль - проточная часть
Cтраница 3
Несмотря на дополнительные потери, связанные с созданием скорости подсасываемого газа и дальнейшим торможением потока смеси, эффективность работы эжектора повышается. Эффективность эжектора с большой скоростью эжекции зависит от профиля проточной части и качества обработки ее поверхностей. Так, при плохом лрофиле всасывающего коллектора потери энергии в нем могут оказаться равными или даже большими выигрыша в потерях на удар. [31]
 |
Влияние вязкости на линейность характеристики турбинного расходомера. [32] |
При этом на кривой образуется горб с последующим падением ( a / q0, причем темп снижения b) / q0 по мере уменьшения qQ все возрастает, пока не достигнет постоянного зна-чения в области ламинарного режима. Подобный горб возникает не всегда, а лишь при некотором соотношении профиля проточной части и вязкости жидкости. Для компенсации вредного влияния названных причин существует много средств, способствующих стабилизации отношения ш / д0 и, следовательно, возрастанию диапазона измерения расходомера. [33]
В развитие этой статьи в работе [5] дана гл. На основе разработанной в этой книге методики были выполнены подсчеты контуров лопаточных профилей проточных частей турбоагрегатов одного из ленинградских заводов. Эти подсчеты дали ожидавшийся результат: построение контуров профилей лопаток, использованных одним и тем же турбиностроительным заводом, включенных в его нормативные альбомы, не подчиняется общей закономерности. При наличии большого количества лопаточных профилей, признанных качественными, включенных в заводские нормали и на самом деле удовлетворяющих современным экономическим требованиям к работе в натурных условиях, нет общей идеи конструирования таких профилей, не отобраны конструктивные характеристики профилей, не установлена связь таких характеристик с энергетическими потерями при обтекании потоком профильных решеток. Все это в первую очередь отзывается на трудностях отбора профилей в целях их стандартизации. [34]
 |
Образование проточной части компрессора методом обрезки лопаток модельных ступеней. [35] |
Это уменьшение высоты лопаток может быть достигнуто обрезкой исходной лопатки сверху или снизу или и с той, и с другой сторон одновременна. Таким образом ( рис. 10 - 17), может быть получен любой желаемый профиль проточной части. При таком методе проектирования число ступеней не зависит от характера проточной части, так как напоры по высоте исходной лопатки постоянны. [36]
 |
Схема горелки ГПР с пропорциональным регулированием. [37] |
Воздух от вентилятора и топливо подводятся вдоль оси горелки. В узкой части малого диффузора происходит увеличение скорости потока воздуха, распыление топлива и частичное перемешивание его с воздухом. Принятые профили проточной части горелок позволяют значительно уменьшить потребный напор воздуха для распыливания топлива по сравнению с другими типами пневматических форсунок низкого давления. Уменьшение скорости потока смеси в диффузоре корпуса горелки способствует стабилизации воспламенения. Подача воздуха на горение регулируется рукояткой, стержень которой скользит по косому пазу в корпусе горелки, перемещая малый диффузор вдоль ее оси и изменяя величину кольцевой щели. Вследствие этого изменяется подача воздуха на горение: крайнее переднее положение - мнимальный расход воздуха, крайнее заднее - максимальный. При этом подача топлива изменяется пропорционально подаче воздуха на горение без воздействия на регулировочный топливный вентиль. [38]
В многоступенчатых турбинах тепловой процесс и размеры проточной части взаимно определяют друг друга. С другой стороны, вся конструкция турбины в значительной степени зависит от размеров проточной части. Поэтому профиль проточной части ( определяемый длинами сопел и лопаток, числом ступеней, их диаметрами и продольными размерами) должен быть таким, чтобы было возможно, с одной стороны, реализовать в нем экономичный тепловой процесс и, с другой стороны, получить наиболее простую по конструкции, удовлетворяющую условиям прочности и надежности эксплоатации турбину. При проектировании, чтобы удовлетворить всзм многообразным требованиям, расчет проточной части турбины производят в не-сколькоприемов. Сначала намечают предполагаемый процесс в - диаграмме и определяют приблизительные значения теплосодержания пара в точках отбора. Затем, рассчитав тепловой баланс всей установки определяют расходы пара через отдельные части турбины с учетом отборов на регенерацию п тепловое потребление. После этого производят предварительный расчет первой и последней ступеней, определяют число ступеней и распределяют между ними располагаемое теплопадение. Получающиеся при этом размеры и соотношения проверяются с точки зрения условий прочности и конфигурации проточной части. Далее производят детальный тепловой и конструктивный расчет проточной части по ступеням и, наконец, механические расчеты. [39]
Процесс истечения газа из области высокого давления в область пониженного давления всегда включает две фазы: вначале происходит сужение площади поперечного сечения струи, а затем ее расширение. Это справедливо как при звуковых ( дозвуковых) скоростях течения газа, так и при сверхзвуковых. Последнее подтверждается характерным изменением профиля проточной части сверхзвукового сопла ( Лаваля) ( фиг. Заметим, что в соответствии с известным условием обращения внешних воздействий ( геометрических, тепловых, расходных, механических и трения) [2, 3] равенство скорости течения газа местной скорости звука ( число Маха М 1) может устанавливаться не только в узком сечении сопла, но и в его расходящейся или сходящейся частях. Как будет доказано ниже, при отсутствии внешнего теплообмена и пренебрежимо малом влиянии трения отмеченное равенство обеих скоростей наступает в случае учета местных сопротивлений входа и выхода в узком сечении сопла. [40]
Перед входом в цилиндрическую часть камеры смешения в правильно выполненной горелке струя уже содержит нужное количество воздуха, однако скорости и концентрации по сечению характеризуются очень большой неравномерностью: в центре имеется ядро больших скоростей и концентраций, к периферии они резко убывают. В пределах цилиндрической части камеры смешения происходит некоторое их выравнивание, однако при умеренной длине камеры смешения на входе из нее все еще наблюдается значительная неравномерность скоростей и концентраций. В процессе перемешивания газового и воздушного потоков имеет место большая гидравлическая потеря из-за резкого уменьшения скорости газовой струи в результате соударения газовых и воздушных частиц. В зависимости от выбранного сечения камеры смешения и профиля проточной части давление в ней может сохраниться постоянным, увеличиваться или уменьшаться. [41]
 |
Схема и характеристики пропорционального усилителя. [42] |
В боковых стенках камеры взаимодействия 3 имеются отверстия 4 и 10 для - выравнивания давления с обеих сторон струи. Усилитель выполнен в плоском варианте. На рис. 13 s показан поперечный разрез усилителя. Здесь 4 - основная плата, в которой выполнен профиль проточной части усилителя; / и 5 - крышки; 3 - промежуточная плата; 2 - соединительный канал. [43]
Страницы: 1 2 3