Волновой профиль
Cтраница 1
Волновые профили в железе и стали качественно подобны, но из рисунка видно, что деформация более прочной стали сопряжена с более высокими ( чем в случае железа) девиаторными напряжениями во всем цикле ударного сжатия и разгрузки. [1]
 |
Структура волны нагрузки в упругопластической среде. [2] |
Волновой профиль 1 на рис. 6.10 соответствует идеальной упругопласти-ческой среде, профиль 2 обусловлен упрочнением на ранней стадии неупругой деформации. Дисперсия пластической волны ( профиль 4) считается доказательством вязкопластического течения. Эксперименты показывают, что для железа и сталей характерны профили второго типа. Профили типа 3 характерны для металлов, не обладающих четко выраженным пределом текучести, например для меди. [3]
Волновой профиль по Гер-стнеру описывается трохоидой - кривой, получаемой в результате движения точки, находящейся внутри круга, который катится без скольжения по прямой линии ( рис. XXVI. В пределе, когда радиус орбиты г равен радиусу катящегося круга R, точка, расположенная на окружности, будет описывать кривую с острыми вершинами, называемую циклоидой. [4]
Волновые профили в железе и стали качественно подобны, но из рисунка видно, что деформация более прочной стали сопряжена с более высокими ( чем в случае железа) девиаторными напряжениями во всем цикле ударного сжатия и разгрузки. [5]
Реальные волновые профили, конечно, несколько отличаются от идеализированных конфигураций, показанных на рис. 3.1, 3.2. Прежде, чем обсуждать специфические особенности ударно-волновых процессов, следует заметить, что рассмотренные идеализации исключают из рассмотрения ряд известных факторов. [6]
Все волновые профили достаточно четко демонстрируют расщепление ударной волны в области упругопластического перехода. Фиксируется выход на поверхность образца упругого предвестника, распространяющегося со скоростью cf, пластической ударной волны, скорость которой несколько превышает объемную скорость звука сь, и волны разрежения. Максимальное сдвиговое напряжение за фронтом упругого предвестника равно тт 0 7500 ( 1 - Cj / c); динамический предел текучести стт определяется как удвоенное значение максимального сдвигового напряжения. [7]
Все волновые профили достаточно четко демонстрируют расщепление ударной волны в области упругопластического перехода. Фиксируется выход на поверхность образца упругого предвестника, распространяющегося со скоростью c [ t пластической ударной волны, скорость которой несколько превышает объемную скорость звука сь, и волны разрежения. Максимальное сдвиговое напряжение за фронтом упругого предвестника равно тт 0 75о ( 1 - Cf / Cf); динамический предел текучести с. [8]
Форма волновых профилей при малой интенсивности нагрузки достаточно типична для откола в твердых телах. Некоторой особенностью, характерной для этого материала, являются мелкомасштабные осцилляции скорости на откольном импульсе. Вероятно, появление этих осцилляции связано с образованием, ростом и взаимодействием трещин в зоне разрушения. [9]
Регистрация волновых профилей позволяет непосредственно определять условия перехода под действием ударного сжатия. Наиболее благоприятные условия для точного измерения параметров перехода реализуются при наблюдении двухволновой конфигурации. [10]
Искажение волнового профиля вследствие того, что скорость фронта откольного импульса превышает скорость распространения части падающего импульса нагрузки перед ним. [11]
Форма волновых профилей при малой интенсивности нагрузки достаточно типична для откола в твердых телах. Некоторой особенностью, характерной для этого материала, являются мелкомасштабные одцил-ляции скорости на откольном импульсе. Вероятно, появление этих осцилляции связано с образованием, ростом и взаимодействием трещин в зоне разрушения. [12]
Регистрация волновых профилей позволяет непосредственно определять условия перехода под действием ударного сжатия. Наиболее благоприятные условия для точного измерения параметров перехода реализуются при наблюдении двухволновой конфигурации. [13]
Искажение волнового профиля вследствие того, что скорость фронта откольного импульса превышает скорость распространения части падающего импульса нагрузки перед ним. [14]
На волновых профилях для титана и высокопрочной стали ( рис. 3.7) видно, что после разгрузки скорость поверхности не возвращается к нулевому значению. Гистерезис скорости объясняется гистерезисом цикла упругопластического деформирования. [15]
Страницы: 1 2 3