Тепловые затраты

Cтраница 3

Сущность термоокислительного жидкофазного обезвреживания сточных вод состоит в окислении кислородом воздуха органических примесей сточной воды, находящейся в жидкой фазе, при повышенных температуре ( до 350 С) и давлении. Тепловые затраты при применении этого метода значительно меньше. [31]

При фракционировании многокомпонентной смеси важной задачей является проблема снижения тепловых затрат. Тепловые затраты на разделение будут тем меньше, чем ближе располагается процесс к процессу идеального разделения. [32]

Как следует из рис. 4.9 характер и содержание компонентов I Сд Cs в нестабильном бензине в зависимости от температуры нагрева нестабильной нефти имеет экстремальный вил. При этом одновременно возрастают тепловые затраты, необходимые на нагрев нестабильной нефти. С ростом температуры уменьшается содержание легких компонентов Ci-C - в стабильной нефти и при температурах выше 105 С их содержание находится в практически допустимых пределах. При нагреве нестабильной нефти выше 150 С тепловые затраты на разделение возрастают при одновременном ухудшении качества нестабильного бензина и содержание легких фракций в стабильной нефти, от которых зависит величина давления насыщенных паров, практически допустимо при нагреве выше 105 С. Поэтому режим стабилизации нефти предпочтительно вести в пределах 105 - 150 С. [33]

Зависимость вязкости раствора алкиларилсульфоната от температуры. [34]

Энергия, необходимая для распыления жидкости, очень невелика по сравнению с затратами энергии для сушки. На установках Нубилоза отдельно учитывают96 тепловые затраты ( кал) и затраты механической энергии. [35]

Этот метод имеет ряд преимуществ. К ним относятся низкая стоимость оборудования и переработки; минимальные тепловые затраты при переработке; увеличение в большинстве случаев производительности экструзионного оборудования и ускорение процесса окрашивания. [36]

Разработана малотоннажная установка, в которой вместо ректификационной колонны используется горизонтально расположенный фракционирующий аппарат. Использование горизонтального фракционирующего аппарата позволяет уменьшить его габариты и сократить общие тепловые затраты. Приведенными исследованиями показано, что разделение нефти и конденсата в горизонтальном аппарате не уступает по эффективности ректификационной колонне. [37]

При горизонтальном расположении аппарат по длине делится на ряд совмещенных ступеней конденсации и испарения, подвод и отвод тепла осуществляется по всей длине аппарата [ 1-5 ], рис. 2.1. Такое расположение фракционирующего аппарата позволяет резко уменьшить его габариты из-за исключения необходимости обеспечения перепада жидкости при ее перетоке из одной ступени контакта в другую. Кроме того, использование тепла и холода по всей длине аппарата позволяет уменьшить общие тепловые затраты. Число совмещенных ступеней, как и в процессе ректификации, определяется заданной четкостью фракционирования. [38]

Большие значения теплового эффекта приходятся на начало коксования, т.е. в момент, когда происходит интенсивное испарение фракций сырья и повышенное образование газа и бензина. Затем, по мере установления постоянства в выходе етих продуктов и увеличения доли процессов конденсации составляющих остатка, тепловые затраты снижаются до своего минимального значения. [39]

На неоднородность по качеству кокса влияет и переменный тепловой эффект процесса в течение цикла коксования. Затем, по мере установления постоянства в выходе этих продуктов и увеличения доли процесса конденсации составляющих остатка, тепловые затраты снижаются до своего минимального значения. В процессе коксования при 450 и 475 С гудрона ромашкинской нефти ( f4 1 007, ОконР18 2 %, содержание фракции до 500 С - 20 4 %) общий расход тепла на процесс испарения и деструкции составил 72 - 78 ккал / кг сырья. Из них около / з тепла расходуется на испарение, а остальное количество ( 45 - 50 ккал / кг) - на реакцию. [40]

Как видно из таблицы, эффективность одной совмещенной ступени Б режиме с равновесными смежными потоками равна 0.7 теоретических тарелок. Эффективность в 0.7 теоретических тарелок обеспечивает и линейное распределение тепла и холод -), что очередной раз подтверждает предпочтительность его практического использования, эффективность ступеней с равновесннми внутренними штоками штже, так кчк в этих режимах тепловые затраты выше. [42]

Проведены [102] лабораторные исследования неполного сгорания метана, смешанного с пропаном, бутаном и бензином. О: С и не зависит от соотношения С: Н в сырье. Благодаря этому сводятся на нет меньшие тепловые затраты, необходимые для превращения высших углеводородов в ацетилен. Полученные результаты относятся к неподогретому сырью. Температура воспламенения пропана оказалась, вероятно, на 200 град ниже температуры воспламенения метана, однако какие-либо данные о влиянии этого эффекта на процесс окислительного пиролиза смесей углеводородов в условиях, близких к промышленным, отсутствуют. [43]

Отличительной особенностью этого режима является интенсивное снижение при движении от ступени к ступени расхода того потока, количество которого при однократном испарении исходной смеси меньше. Следовательно, этот режим представляет интерес при разделении смеси с равным содержанием компонентов и при наличии дос-татоного числа совмещенных ступеней. Вместе с тем, как показывают дополнительно проведенные расчеты, тепловые затраты в этом режиме меньше, чем в других режимах. [44]

Как было отмечено выше при горизонтальном расположении аппарат по длине делится на ряд совмещенных ступеней конденсации и испарения, подвод и отвод тепла осуществляются по всей длине аппарата. Такое расположение фракционирующего аппарата позволяет уменьшить его габариты из-за исключения необходимости обеспечения перепада жидкости при ее перетоке из одной ступени контакта в другую. Кроме того, использование тепла и холода по всей длине аппарата позволяет уменьшить общие тепловые затраты. Число совмещенных ступеней, как и в процессе ректификации, определяется заданной четкостью фракционирования. [45]

Страницы: 1 2 3