Процесс - деформирование - металл
Cтраница 3
Таким образом, мы замечаем, что после наклепа модуль упругости Е остается практически неизменным. Мы замечаем также, что мягкие металлы типа отожженной меди или алюминия не имеют предела текучести, однако последний появляется, если металл подвергнуть наклепу. Если, например, в процессе деформирования металла в нем достигается напряжение о ( что отвечает точке D на фиг. [31]
При пробивке отделяемая часть является отходом. Отличие этих операций заключается только в их назначении, так как процесс деформирования металла и устройство применяемых для этих операций штампов по существу одинаковы. Вырубку и пробивку ( рис. IV.40, а, б) выполняют пуансоном, вдавливающим отделяемую часть заготовки в отверстие матрицы. Рабочие кромки пуансона и матрицы должны быть острыми, а зазор между пуансоном и отверстием матрицы ( на сторону) должен составлять 5 - 10 % толщины заготовки. При пробивке, когда задаются размеры отверстия, размеры сечения пуансона берут равными размерам отверстия и размеры отверстия матрицы увеличивают на величину зазора; при вырубке размеры отверстия матрицы выполняют по размерам изделия, а размеры пуансона - на зазор меньше. [32]
Пробивкой называется операция получения отверстий любой формы. Вырубку и пробивку осуществляют в штампах. Вырубка и пробивка отличаются одна от другой только по назначению, а процесс деформирования металла протекает у них одинаково, поэтому и конструкции штампов для вырубки и пробивки не имеют принципиального различия. [33]
Возможно, что вакансии и дислоцированные атомы, возникающие при деформации, поглощаются дислокациями. Таким образом, приведенные факты говорят, несомненно, в пользу гипотезы о влиянии вакансий на процесс деформирования металла; влияние же дефектов других типов, возможно, является косвенным и обусловлено взаимодействием дефектов различного типа друг с другом. [34]
Таким образом, в настоящее время достигнуты значительные успехи в экспериментальном изучении макрохарактеристик процесса упруговязкопластического деформирования металлов, являющихся основой для формулировки и обоснования математических моделей упруговязкопластических сред. Выявлено существенное влияние на процесс основных параметров, вида и длины траектории деформирования, температуры и скорости деформации. Доказано, что тензоры напряжений и деформаций являются функционалами указанных основных параметров и существенно зависят от истории их изменения. Проведена классификация траекторий деформирования на траектории малой, средней и большой кривизны. Экспериментально исследованы основные характеристики процесса циклического упругопластиче-ского деформирования металлов. Показана большая роль эффекта Баушингера и его тесная связь с изменением микронапряжений л другими проявлениями влияния истории нагружения на мгновенные макроскопические свойства. Детально исследована форма начальной поверхности текучести при различных температурах и показано, что она с большой степенью точности описывается теоретической поверхностью Мизеса. [35]
 |
Негидродинамическое затухание ударной волны в А1. [36] |
Измерение амплитуды и профиля упругой волны сжатия, а также параметров в области течения между фронтами упругой я пластической волн дает информацию о высокоскоростном деформировании упругопластической среды и его особенностях. Для этого наиболее широко используются методы емкостного датчика [31, 32] и оптического затвора [33], позволяющие осуществлять непрерывную регистрацию движения свободной поверхности. Возможна также постановка измерений с использованием манганинового и диэлектрического датчиков. Результаты исследований указывают на сложную, до конца не изученную картину процесса деформирования металлов в одномерных ударных волнах. Многочисленными экспериментами показано, что в большинстве металлов и их сплавов в согласии с основными представлениями о характере поведения упруго-пластической среды при ударно-волновом нагружении образуется двухволновая конфигурация. [37]
Известно, что большой растворимостью в железе отличаются элементы, диаметры атомов которых близки к диаметру атомов железа. Следовательно, диаметр атомов может характеризовать способность легирующего элемента оказывать то или иное влияние на эрозионную стойкость стали. При большой растворимости легирующего элемента в железе резко искажается элементарная решетка, вследствие чего повышается прочность металла в микрообъемах. Наибольшему искажению решетки при растворении легирующего элемента подвергается у-железо. В результате повышается нестабильность аустенита, что приводит к его распаду в процессе деформирования металла при микроударном воздействии. В этом случае зарождаются новые фазы, препятствующие пластическому течению, и сопротивляемость стали разрушению увеличивается. При растворении легирующего элемента в а-железе решетка искажается меньше, поэтому прочность легированного феррита увеличивается меньше, чем прочность легированного аустенита. [38]
Страницы: 1 2 3