Работа - гидромашина
Cтраница 3
 |
Коррекция индикаторной диаграммы при помощи. [31] |
Если геометрия распределителя подобрана для определенного режима работы гидромашины, то любое изменение давления р2 потребует иных значений несимметричного перекрытия р2 и Р, поэтому нужно либо поворачивать распределитель, меняя тем самым углы перекрытия рь р2, р и р, либо менять каким-нибудь способом положение опорных точек Л и В, либо одновременно выполнять и один, и другой способ и изменения индикаторной диаграммы. Первый способ настройки насоса разбирается в работе Клауса [125] и отчасти в работах фирмы Виккерс [127], в которых применялись распределители с разными геометриями для работы на строго регламентированных давлениях. [32]
Кроме этого, при выборе материала необходимо учитывать сложность условий работы гидромашины и ее экономичность. Условия работы могут быть различными, узлы и детали машины могут быть подвержены кавитации или истирающему действию наносов, в воде могут находиться агрессивные химические вещества, усугубляющие последствия совместного кави-тационно-абразивного разрушения. [33]
Изложенный подход справедлив, если вязкость жидкости несущественно изменяется в процессе работы гидромашины. Например, если в качестве рабочей жидкости используется вода, то изменение температуры в больших пределах не приводит к заметному изменению вязкости. Если гидромашина работает на каком-либо нефтепродукте, то при относительно небольшом изменении температуры вязкость изменяется более значительно. [34]
 |
Схема поступательного перемещения канала с движущейся внутри него жидкостью.| К применению урав-нения Бернулли при неуста повившемся движении жидкости. [35] |
В инженерной практике необходимо предварительно проверить на моделях и в модельных потоках работу проектируемых гидромашин, гидравлических устройств и сооружений, подвергающихся воздействию потока жидкости. [36]
Описанная смена циклов возможна, если давление ргн больше pjH, что соответствует работе рассматриваемой гидромашины в качестве насоса. [37]
Для проведения дальнейших исследований обратимой гидромашины с целью улучшения энергетических и кавитационных качеств, сближения оптимумов работы гидромашины в насосном и турбинном режимах ( что особенно важно при создании односко-ростного обратимого гидроагрегата), повышения единичной мощности разработано два новых варианта проточной части. [38]
Рабочее колесо этого варианта диаметром De 250 мм и шириной &2 35 мм рассчитано с учетом требований, вытекающих из необходимости работы гидромашины с хорошими энергетическими показателями в насосном и турбинном режимах при хороших кавитационных качествах. Отличительными особенностями этого рабочего колеса по сравнению с использовавшимися до сих пор насосными рабочими колесами являются: конфузорное профилирование межлопастного канала ( считая по насосному режиму), которое должно способствовать безотрывному обтеканию в более широком диапазоне подач и обеспечить минимум гидравлических потерь в рабочем колесе; увеличение углов выхода лопасти 32 с соответствующим увеличением отношения ширин входа к выходу и числа лопастей; удлинение части лопастей и предельно возможное заведение их во входной участок с целью увеличения крутизны напорной характеристики и улучшения кавитационных качеств при насосном режиме работы. [39]
 |
Критические, с точки зрения начала кавитационной эрозии, значения скоростей в зависимости от усталостной прочности металла. [40] |
Тем не менее, предложенная ими зависимость ( 38) в случае ее применимости к гидравлическим системам разного типа может быть использована для определения режимов работы гидромашины наиболее опасных, с точки зрения кавитационно-абразивного разрушения элементов их проточной части. [41]
Выведенные формулы позволяют установить влияние геометрических размеров рабочих органов шестеренной гидромашины на энергетические показатели, т.е. на Ар, Мэф, N, ц в случае работы гидромашины в режиме гидромотора и на Ар, N, Q и т) при работе в качестве насоса. [42]
Несмотря на некоторые исключения, методика оценки динамических свойств гидропривода по амплитудно-частотным и амплитудно-фазовым характеристикам является наиболее общей и позволяет определить динамику системы в самом распространенном случае - работа гидромашин с переменной нагрузкой на линейной части характеристик. [43]
Во-вторых, использование осредненных скоростных показателей ( подобных приведенным в табл. 13) для определения интенсивности абразивного износа затрудняется различными возмущениями и вихреобразованиями, которые происходят даже при оптимальных режимах работы гидромашин. Увеличение кинетической энергии движущихся абразивных частиц вследствие этих возмущений может привести к очень интенсивному местному разрушению поверхности при относительно низком среднем значении скорости. [44]
 |
Схема гидропривода с разомкну тым потоком. [45] |
Страницы: 1 2 3 4 5