Работа - десорбер
Cтраница 3
Наличие перелива из бака / обеспечивает непрерывное удаление слоев воды, заражающихся растворенным кислородом с поверхности. Сравнением данных химического контроля за растворенным кислородом в точках 29 и 4 устанавливаются эффективность работы десорбера, отсутствие заражения воды в питательном баке и момент необходимости перезарядки реактора свежим древесным углем. После каждой перезарядки реактора необходимо проверять и добиваться плотности воздушной системы в целом. При выключении эжектора 19 скорость падения вакуума по мановакууметру 30 должна быть не более 100 мм рт. ст. в 1 мин. [31]
Этот показатель позволяет определить оптимальные условия ведения процесса, хотя и не характеризует однозначно работу десорбера, поскольку поглотительная способность зависит не только от глубины регенерации, но и от степени насыщения абсорбента на выходе из абсорбера. [33]
Число молей насыщенного раствора гликоля L2 берут из расчета процесса осушки; поэтому, зная величину 5, можно определить объем паров V. Таким образом получены все необходимые данные о работе десорбера. Поскольку количество паров и жидкости по высоте регенератора меняется незначительно, потарельчатый расчет его, как правило, не производят. [34]
Число молей насыщенного раствора гликоля L2 берут из расчета процесса осушки; поэтому, зная величину S, можно определить объем паров V. Таким образом получены все необходимые данные о работе десорбера. Поскольку количество паров и жидкости по высоте регенератора меняется незначительно, потарельчатый расчет его, как правило, не производят. [35]
Анализ распределения потоков в десорбере показал, что количество жидкости и пара и соотношение их существенно изменяются по высоте аппарата - в укрепляющей секции количество жидкости под тарелкой питания в 3 - 5 раз меньше, чем на верху десорбера; количество пара в отгонной секции уменьшается в напра-плении от куба колонны к зоне питания в 6 раз. При такой организации процесса наблюдаются большие термодинамические потери, так как в низ десорбера приходится подводить значительное количество высокопотенциального тепла, а в. Такое распределение нагрузок по высоте десорбера приводит к ухудшению гидродинамических условий работы тарелок и снижению эффективности работы десорбера. [36]
Анализ распределения потоков в десорбере показал, что количество жидкости и пара и соотношение их существенно изменяются по высоте аппарата - в укрепляющей секции количество жидкости под тарелкой питания в 3 - 5 раз меньше, чем на верху десорбера; количество пара в отгонной секции уменьшается в направлении от куба колонны к зоне питания в 6 раз. При такой организации процесса наблюдаются большие термодинамические потери, так как в низ десорбера приходится подводить значительное количество высокопотенциального тепла, а в верхней части десорбера - конденсировать и охлаждать большое количество углеводородов. Такое распределение нагрузок по высоте десорбера приводит к ухудшению гидродинамических условий работы тарелок и снижению эффективности работы десорбера. [37]
Вопросу применения новых устройств для контактирования газожидкостных систем в специфических условиях содового производства посвящен ряд работ отечественных и зарубежных авторов. По сравнению с колпачковыми ситчатые перекрестноточные тарелки имеют большую эффективность, обладают меньшим гидравлическим сопротивлением, проще по конструкции и менее металлоемки. Практика работы пенного ДС7К показала, что даже при незначительном зарастании тарелок ( толщина осадка 0 7 - 1 мм) работа десорбера полностью нарушается - захлебывание из-за обращенного течения жидкости из переливов на тарелку. Длительность пробега пенного ДСЖ не превышает месяца, очистка ситчатых тарелок чрезвычайно трудоемка. [38]
На этих установках температурный режим АОК жестко регламентирован режимными параметрами абсорбера и десорбера: температура питания предопределяется условиями абсорбции - насыщенный абсорбент поступает в АОК, как правило, непосредственно из абсорбера; температура низа АОК предопределяется количеством циркулирующего в системе абсорбента и температурой низа десорбера. Это исключает возможность оптимизации технологического режима работы АОК. Кроме того, температурные режимы в абсорбционной и десорбционной секциях АОК, где протекают два разнонаправленных процесса, взаимосвязаны на этих установках и не регулируются по высоте аппарата. При такой жесткой схеме имеет место большая кратность орошения в АОК и высокие потери пропана с сухим газом абсорб-ционно-отпарных колонн, а также возникают трудности в работе десорбера и пропановой колонны из-за повышенного содержания этана в нижнем продукте АОК. [39]
Страницы: 1 2 3