Величина - индукция - насыщение
Cтраница 1
Величина индукции насыщения в области технического намагничивания магнитно-мягких материалов является не вполне определенной. Для расчета и анализа процессов намагничивания сердечников с ППГ применяется величина индукции динамического насыщения Bs и соответственно коэффициент as ВГ / В, который рассчитывается на основе экспериментальных данных и приводится в справочниках. [1]
Из величины индукции насыщения были рассчитаны значения магнитной энергии для магнитов на основе фаз RCos, причем полученные результаты намного превышали магнитную энергию современных промышленных магнитов [14, 18, 20], и были основания надеяться, что благодаря очень высокой анизотропии теоретические величины магнитной энергии можно достичь на практике. Эти величины, приведенные в табл. 2, резко отличаются от наилучших экспериментальных результатов, достигнутых к настоящему времени для магнитной энергии, коэрцитивной силы и объемной плотности. Кроме чистых фаз RCo5, в табл. 2 включены два сплава, в которых часть кобальта замещена медью или железом. Они представляют собой лишь отдельные примеры из множества возможных магнитных сплавов подобного типа. [2]
Выбор величины индукции насыщения для данной марки стали зависит от конкретных требований к ПМК в данной схеме. [3]
С ростом температуры величина индукции насыщения Ва уменьшается сначала медленно, затем очень быстро и при некоторой температуре ( точка Кюри) падает до нуля. [4]
Существует несколько методов получения ферритов с низкой величиной индукции насыщения. [5]
Известно, что каждый магнитный материал характеризуется величиной индукции насыщения, которая является его константой и определяется магнитным моментом атома или молекулы, выраженным числом магнетонов Бора. [6]
Можно ожидать, что еще лучшие результаты могла бы дать схема, реагирующая на величину индукции насыщения материала, однако это значительно усложнило бы прибор. [7]
 |
Схема цепи перезаряда двух накопительных конденсаторов. [8] |
Для оконечных каскадов, где требуемые индуктивности дросселей малы и вопрос о габаритах коммутирующего прибора не является определяющим, можно снизить требование к величине индукции насыщения. В дросселях оконечных каскадов значительно возрастают потери на вихревые токи, составляя основную часть всех потерь в каскаде модулятора. В этом случае желательно выбирать ферросплав с большим удельным сопротивлением и малой толщиной ленты. Толщину ленты выбирают порядка 0 01 - 0 02 мм. [9]
При определении числа витков этих обмоток следует учесть, что нелинейные искажения в магнитопроводе следует свести к минимуму и максимально допустимое значение индукции не должно превышать 30 - 40 % от величины индукции насыщения. [10]
 |
Блок-схема стабилизатора магнитного поля, основанного на явлении ядерного резо. [11] |
Указанные выше методы стабилизации магнитного поля применяют в том случае, когда температура сердечника намагничивающих аппаратов практически не изменяется. При изменении температуры этих сердечников изменяется проницаемость материала, что влияет на величину индукции насыщения и величину магнитного поля. При применении ядерного магнитного резонанса для стабилизации магнитного поля стабилизирующее устройство реагирует не на изменение тока, а на изменение магнитного поля. [12]
 |
Зависимость магнитострикционной константы Я для феррита 21 от амплитуды магнитной индукции В. [13] |
Для феррита 38, отличающегося более высоким значением индукции насыщения и в три раза меньшей магнитострикцией насыщения, реличина Я изменяется с ростом индукции значительно меньше. На основании этих данных можно предположить что основное влияние на нелинейность динамических магнитострикционных свойств оказывает величина индукции насыщения. [14]
 |
Гистерезисные петли текстурованной трансформаторной стали ( /, применяемой в трансформаторах, и материала с хорошей прямоугольностью для сердечников магнитных усилителей ( 2. [15] |
Страницы: 1 2