Глубокая разгрузка

Cтраница 1

Глубокая разгрузка до нагрузки турбины 10 - 15 МВт в эксплуатационном отношении является наиболее простым и надежным режимом, однако он проигрывает по расходу топлива по сравнению с двумя другими методами разгрузки. [1]

При глубоких разгрузках парогенератора приходится выключать часть горелок. На выключаемые горелки прекращается подача пыли ( выключаются лылепитатели) и сокращается подача воздуха до уровня, минимально необходимого для защиты их от обгорания. Этот уровень зависит от многих причин ( конструкция, компоновка и мощность горелок, вид топлива и др.) и определяется опытным путем. [2]

Такой режим глубокой разгрузки для эксплуатационного персонала предпочтительнее, но он связан со значительным расходом мазута. [3]

Поэтому при глубоких разгрузках топки приходится выключать часть горелок, чтобы ограничить падение скоростей вторичного воздуха, а также повысить снижающуюся концентрацию пыли в первичной смеси. [4]

Обычно при необходимости глубокой разгрузки в ночное время неблочной КЭС, работающей на твердом топливе, возникает необходимость вывода в резерв части котлов с тем, чтобы оставшиеся в работе несли нагрузку, превышающую технический минимум при сжигании пыли. [5]

Чрезмерно низкая жесткость гранул демпфера, обусловливающая глубокую разгрузку конгломератной структуры бетона по собственным напряжениям, приводит, однако, к потерям статической прочности в силу перегрузки цементной матрицы при нагружении. Оптимальными по жесткости применительно к ударной выносливости бетона являются компоненты повышенной и умеренной жесткости групп А и Б ( см. табл. 65), которые при объемной концентрации 0 15 - 0 3 от объемной концентрации естественных плотных заполнителей не снижают статической прочности бетона. Понижение жесткости демпфера до уровня жесткости, соответствующей группе В ( см. табл. 6.5), значительно снижает статическую прочность бетона при небольших эффектах по ударной выносливости. [6]

При выключении отдельных горелок, практикуемом при глубоких разгрузках парогенератора, подача вторичного воздуха в выключенные горелки сокращается до минимального уровня, необходимого для их охлаждения. Выполняется это индивидуальными шиберами перед горелками. Необходимый минимум подачи воздуха определяется опытным путем. [7]

При увеличении коэффициента избытка воздуха в топке и глубоких разгрузках котла, когда tc-rt ry D / Dn, скорость образования отложений возрастает. В приведенной зависимости Ds и t, D и tci - соответственно номинальные и текущие производительность и температура стенки. [8]

Современные турбогенераторы работают в энергосистемах в сложных условиях: при пониженных частоте и напряжении, глубоких разгрузках, систематических пусках и остановах. Генераторы в составе агрегатов периодически подвергаются динамическим воздействиям: крутильным колебаниям, ударным токам, следующим за переходными режимами при коротких замыканиях, неточной синхронизации, потере синхронизма и др. В последние годы благодаря выполненным исследованиям обеспечена работа турбогенераторов в режимах глубокого не-довозбуждения, несимметричных и динамических режимах. Однако изучение влияния этих режимов на конструкцию и надежность работы генераторов должно быть продолжено. [9]

МВт, перевод которых на нагрузку собственных нужд осуществляется с быстрым снижением давления и которые эксплуатируются в режиме глубоких разгрузок на скользящем давлении либо используются для регулирования нагрузки в ограниченном ( менее 0 25 / Vnov) диапазоне. К этой же группе относятся энергоблоки мощностью 150 и 200 МВт, эксплуатирующиеся в базовом режиме практически без привлечения к плановому регулированию нагрузки с использованием пускоостановочных режимов или глубокого ( более 0 25М м) изменения нагрузки. Во вторую группу входят энергоблоки мощностью 300 МВт, перевод которых на нагрузку собственных нужд ведется на номинальном давлении и которые эксплуатируются в режиме глубоких разгрузок на скользящем давлении либо используются для регулирования нагрузки в ограниченном ( менее () 25 / Vlim) диапазоне. В эту же группу входят энергоблоки мощностью 150 и 200 МВт, используемые для регулирования нагрузки энергосистем за счет пускоостановочных режимов и изменения нагрузки в диапазоне, превышающем 25 % номинальной. К третьей группе относятся энергоблоки мощностью 300 МВт, эксплуатация которых при глубоких разгрузках и перевод на нагрузку собственных нужд реализуются при номинальном давлении. Для данной группы названное количество сбросов до нагрузки собственных нужд разрешается при условии, что суммарное количество сбросов и пусков после плановых остановов на нерабочие дни не превысит 25 в год. [10]

Структурная схема управления ТЭС блочного типа. Сплошная линия - управление. штриховая - сигнализация. штрнх-пунктирпая - связь. [11]

Структурой АСУ должны решаться задачи пуска, остановки, изменения параметров и режимов, регулирования частоты и мощности в широком диапазоне, глубокой разгрузки, экономически наивыгодного распределения нагрузок между станциями и блоками, задачи обработки информации, обмена информацией между станциями и системой. [12]

В процессе увеличения внешней нагрузки происходит трансформация эпюр, что подтверждается исследованиями других авторов ( М.Ю. Абелев, В.Ф. Сидорчук и др.) - При промежуточной глубокой разгрузке основания изменяется его напряженное состояние в зоне под подошвой жесткого штампа по сравнению с напряженным состоянием, которое было получено на первом этапе нагру-жения штампа. Измеренные контактные давления по подошве штампа при разгрузке не соответствуют давлениям, которые были на стадии первичного нагружения при этом же давлении по подошве. Это объясняется появлением остаточного напряженного состояния в лессовом грунте под штампом. При последующем повторном нагруже-нии лессового основания усиливается трансформация эпюр контактных давлений по сравнению с эпюрами при этом же давлении по подошве штампа на стадии его первичного нагружения. [13]

Расчет мощности турбины по отсекам. [14]

Результаты расчета примера показывают, что переход на скользящее начальное давление пара для турбины со сверхкритическим начальным давлением пара и с паровым приводом питательного насоса при глубокой разгрузке дает существенный выигрыш в тепловой экономичности по отношению к режиму с постоянным номинальным давлением пара. [15]

Страницы: 1 2 3