Среднелогарифмическая разность - температура
Cтраница 3
Во всех неизотермических условиях все ограничения, обеспечивающие применимость понятия среднелогарифмической разности температур ( § 1.5.1), должны быть учтены с добавлением следующего условия: поток обоих теплоносителей равномерно распределен по всей площади течения. Считается, что в охлаждаемых воздухом теплообменниках это условие соблюдается с приемлемой точностью, хотя некоторое перераспределение потоков воздуха, иногда весьма существенное, будет наблюдаться. Влияние отдельных факторов на справедливость соотношений для АГ Л никогда не исследовалось, и в инженерной практике обычно считается, что различные погрешности расчета взаимно компенсируются и в итоге принятые зависимости сохраняют свою силу. Некоторые предостережения тем не менее высказываются, особенно для случаев, когда профили температур обоих теплоносителей по длине аппарата оказываются достаточно близкими. Аналогичные предостережения о возможных отклонениях в равномерности распределения жидкости по трубам высказываются также применительно к зоне входного коллектора, особенно при использовании вязких жидкостей или двухфазных смесей. [31]
Аналогичное исследование в случае прямоточного теплообмена показывает, что для среднелогарифмической разности температур получаются те же выражения (1.27) и ( 1.27 а), которые были получены для противоточного теплообмена. [32]
Из всех допущений, принятых при выводе уравнения (9.19) для среднелогарифмической разности температур, самым далеким от действительности является допущение о постоянстве коэффициента теплопередачи U. При теплообмене между двумя капельными жидкостями вязкость горячей жидкости по мере ее движения по каналу и охлаждения постепенно увеличивается. Вязкость холодной жидкости, движущейся в противоположном направлении, напротив, с нагреванием уменьшается. При заданных разностях температур на горячем конце TI - 12 и на холодном конце Т2 - 1 значения Л0 и Л ( 5 - / 5) изменяются по длине трубы, в результате чего U на горячем конце значительно выше, чем на холодном. Колберн [7] решил задачу для случая переменных значений U, приняв допущение о линейном изменении U при изменении температуры, и получил выражение для действительной разности температур. Отношение А лог при постоянном U и действительной разности температур при переменном U использовалось затем для установления коэффициента теплопередачи, который является действительно средним коэффициентом, а не среднеарифметическим. [33]
Аналогичное исследование в случае прямоточного теплообмена показывает, что для среднелогарифмической разности температур получаются те же выражения (1.27) и ( 1.27 а), которые были получены для противоточного теплообмена. [34]
Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя и очень резко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловыделением предварительный подогрев может составить до 0 9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. [35]
В этом случае знания коэффициента теплопередачи, величины поверхности теплообмена и среднелогарифмической разности температур вполне достаточно для определения количества теплоты, которым обмениваются греющая и охлаждающая среды. В термоэлектрических устройствах, в которых тепловой поток через теплопередающую стенку, разделяющую среды, является переменным по толщине стенки, тепловой расчет выполняется прежде всего для установления значений температур спаев, необходимых для последующего решения системы уравнений энергетического баланса термоэлементов. По этой причине понятие среднелогарифмической разности температур в термоэлектрических устройствах может быть использовано лишь в оценочных, приближенных расчетах. [36]
Если не измерять распределение температуры газа вдоль реактора, а рассчитывать среднелогарифмическую разность температур для всего реактора, то возникают точно те же трудности при измерении и обработке данных, как в разобранных выше случаях нестационарного и стационарного теплообмена в отсутствие внешних источников. [37]
 |
Характеристики теплообмена поверхностей нагрева из гладких ( а и сребренных ( б труб. [38] |
Расчет теплового потока при теплообмене обычно осуществляется с использованием коэффициента теплопередачи и среднелогарифмической разности температур. Для более точного определения теплового потока в КУ необходимо дополнительно учитывать локальную разность температур в конкретной поверхности нагрева. [39]
Если оперативная память машины ограничена, то в исходные данные вводится значение среднелогарифмической разности температур с учетом поправки на многоходовый ток. [40]
 |
Схемы прямоточного ( а и противоточного ( б. [41] |
Так, если один или оба тепло-обменивающихся потока имеют постоянную температуру, то среднелогарифмическая разность температур при противотоке и прямотоке будет одинаковой. [42]
 |
Схемы прямоточного ( а и противоточного ( ff. [43] |
Так, если один или оба тепло-обменивающихся потока имеют постоянную температуру, io среднелогарифмическая разность температур при противотоке и прямотоке будет одинаковой. [44]
 |
Схемы прямоточного ( а и противоточного ( б. [45] |
Страницы: 1 2 3 4 5