Хрупкое разрушение - сварное соединение
Cтраница 3
 |
Коэффициент линейного расширения а 106 1 / град, свариваемых материалов. [31] |
Одной из характерных особенностей разнородных сварных соединений является наличие закаленного участка - околошовной зоны в теплоустойчивой стали, находящейся под воздействием температурных растягивающих напряжений. Низкая деформационная способность закаленного участка может явиться причиной хрупкого разрушения сварного соединения при воздействии напряжений. Поэтому технология наплавки должна обеспечивать максимальное ограничение факторов, понижающих вязкость разрушения металла околошовной зоны. [32]
В настоящее время углеродистые и низколегированные стали широко применяют в сварных конструкциях в горячекатаном и нормализованном состояниях. В связи с этим представляет интерес изучить сопротивление хрупкому разрушению сварных соединений этих сталей и одновременно установить влияние исходного-состояния свариваемой стали на соответствующие показатели отдельных участков зоны термического влияния. [33]
Высокие значения сопротивления ползучести и длительной прочности, особенно при температуре выше 900 С, обеспечивают широкое использование молибдена как конструкционного материала в изделиях, работающих при повышенных температурах. Хрупкость металла при комнатных и минусовых температурах приводит к хрупкому разрушению сварных соединений, что составляет главную трудность в изготовлении сварных конструкций из молибдена и его сплавов. [34]
Приведенные в табл. 16.7 расчетные сопротивления поперечной арматуры снижены введением коэффициента условий работы Ysi 0 8 Rsw ys Rs) -, учитывающего неравномерность распределения усилий в хомутах и отгибах по длине наклонного сечения. Для сварной поперечной арматуры классов Вр-1 и А - П1 введен коэффициент ys2 0 9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения хомутов. [35]
Основное внимание в книге уделено методам оценки изменений структуры и механических свойств сварных соединений. В соответствующих разделах кратко рассмотрены вопросы теории фазовых и структурных превращений, технологической прочности при сварке, различных видов хрупкого разрушения сварных соединений. Сформулированы критерии оценки свариваемости, на основе которых выбирают способы, технологию и режимы сварки. [36]
Эти стали являются закаливающимися. При дуговой сварке таких сталей в околошовной зоне образуется малопластичная мартенситная структура, способствующая появлению околошовных трещин во время сварки или хрупкому разрушению сварного соединения в процессе его эксплуатации. Только применение специальных мер, которые - значительно усложняют технологию сварки, позволяет получить при обычной дуговой сварке этих сталей качественное сварное соединение. [37]
При расчете элементов на действие поперечной силы расчетные сопротивления поперечной арматуры снижают введением коэффициента условий работы Ysi0 8, учитывающего неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине наклонного сечения. Кроме того, для сварной поперечной арматуры из проволоки классов Вр-1 и стержневой арматуры класса А - Ш, диаметр которых меньше 7з диаметра продольных стержней вводят коэффициент Ys2 0 9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения хомутов. Значения расчетных сопротивлений поперечной арматуры при расчете на поперечную силу RSw с учетом коэффициентов ySi приведены в прил. [38]
 |
Внешний раерушенныХ труб. а - без надреза. б - с надрезом в центре шва. [39] |
Таким образом, сварные соединения труб, полученных при использовании токов высокой частоты, имеют высокую конструктивную прочность. Сопротивляемость хрупкому разрушению сварных соединений не уступает сопротивляемости исходного металла. [40]
Затем при комнатной температуре в течение 5 мин наклепывают место, подлежащее сварке. Мы полагаем, что это делается с целью создания в месте сварки сжимающих напряжений, могущих затем компенсировать напряжения растяжения, возникающие в процессе сварки. Нейтрализация сварочных напряжений уменьшает опасность хрупкого разрушения сварного соединения в процессе сварки и старения при эксплуатации. [41]
Остаточные сварочные напряжения оказывают различное влияние на прочность сварных конструкций в зависимости от вида действующей на них нагрузки, а также от величины и характера распределения этих напряжений. При статической нагрузке остаточные напряжения не оказывают влияния на прочность конструкций только в тех случаях, когда металл сохраняет способность пластически деформироваться. Особенно сильно проявляется действие остаточных напряжений в условиях, способствующих возникновению хрупкого разрушения сварного соединения. Хрупкое разрушение происходит в результате неблагоприятного сочетания трех факторов: концентрации напряжений, остаточных напряжений и температуры. [42]
Одна из причин пониженной свариваемости перлитной и аустенитной сталей - образование хрупкого мартенситного слоя или карбидной гряды в объеме переходной кристаллизационной прослойки, у которой уровень легирования металла снижается, приближаясь к перлитной стали. Образование этой прослойки объясняется ухудшением перемешивания жидкого металла в пристеночных слоях. При небольшом запасе ау-стенитности металла шва толщина этой прослойки может достигнуть критической величины, при которой происходит хрупкое разрушение сварного соединения. [43]
 |
Распределение остаточных напряжений. [44] |
Одна из причин пониженной свариваемости сочетания перлитной и аустенитной сталей - образование хрупкого мартенситного слоя или карбидной гряды в объеме переходной кристаллизационной прослойки, у которой уровень легирования металла снижается, приближаясь к перлитной стали. Образование этой прослойки объясняется ухудшением перемешивания жидкого металла в пристеночных слоях. При небольшом запасе аустенитности металла шва толщина этой прослойки может достигнуть критической величины, при которой происходит хрупкое разрушение сварного соединения. [45]
Страницы: 1 2 3 4