Cтраница 2
Распространение усталостной трещины продолжается до тех пор, пока она не достигнет длины, достаточной для начала заключительной стадии нестабильного разрушения. Критерии начала этой завершающей стадии различны для хрупкого и пластического состояний. В одном случае они определяются либо на основании критериев линейной и нелинейной механики разрушения, с учетом изменения свойств материала в процессе действия переменных нагрузок, в другом - на основании предельного состояния теории пластичности. [16]
Механические свойства и характеристики трещиностойкости стали различных марок в условиях подобия локального разрушения. [17] |
В соотношении ( 85) А с G fc / г характеризует критическую плотность высвобожденной энергии при переходе к нестабильному разрушению. [18]
В диапазоне асимметрии цикла 1 R 0 8 механизм разрушения в случае регулярного нагружения не может быть изменен, и до наступления нестабильного разрушения не происходит самоорганизованный переход к процессу формирования усталостных бороздок. [20]
Обычно же, так как пластическая деформация имеет место, то в экспериментально полученную величину 1ст ( длина трещины при переходе к нестабильному разрушению) вводят поправку. [21]
Типичная кривая замедленного разрушения для наводороженной высокопрочной стали. [22] |
Данные по определению удельного электросопротивления показывают, что процесс разрушения можно разделить на три стадии: зарождение трещины, слабое прерывистое распространение трещины и быстрое нестабильное разрушение. [23]
Зависимости скорости роста трещин от параметра при нагруженин. [24] |
Кроме того, анализ изломов выявляет места инициирования и наиболее опасные направления роста трещин, а также их критические размеры, соответствующие началу стадии нестабильного разрушения. [25]
Важность энергетических критериев в механике разрушения определяется тем, что в основе перехода от стабильного разрушения к нестабильному, а также в основе самого процесса нестабильного разрушения конструкции лежат энергетические соотношения между подводимой к трещине энергией и поглощаемой в процессе разрушения на пластическую деформацию и ускорение разлетающихся частей. [26]
При динамическом нагружении использовать механику разрушения дли оценки материалов затруднительно, поскольку для определения характеристик тре-щиностойкости необходимо регистрировать нагрузку и длину трещины, соответствующие моменту перехода к нестабильному разрушению. Регистрация длины трещины при динамическом нагружении связана с техническими трудностями. [27]
Меньшая величина КИН для перехода от второй стадии роста трещин к ускоренному разрушению использована в связи с тем, что применительно к сталям средней и, тем более, высокой прочности нестабильное разрушение, как правило, происходит при достижении скорости около 10 - 7 м / цикл. Полученная указанным способом кинетическая кривая применительно ко второй стадии роста трещин представлена в табл. 5.4. В представленном виде ЕКД означает, что при совпадении напряженного состояния у кончика трещины и описываемого полностью эквивалентным КИН все получаемые кинетические кривые должны удовлетворять ЕКД, приведенной в табл. 5.4. Отклонение результатов эксперимента ( совершенно естественное) указывает на то, что в расчете КИН не учтены полностью все факторы, которые в процессе нагружения ( в совокупности) определяли реализованное напряженное состояние у вершины трещины. Это касается лабораторного опыта, когда известен весь набор факторов влияния на кинетику усталостных трещин и, тем более, относится к нагружению элемента конструкции в эксплуатации. [28]
Зависимость шага усталостных бороздок 5 и числа циклов нагружения Np от длины трещины а в диске, показанном на. [29] |
При длине трещины около 17 мм фасетки начали терять четкие грани, что свидетельствует об увеличении пластического деформирования материала при его разрушении и говорит о резком ускорении трещины и начале перехода к нестабильному разрушению. [30]