Нестабильное разрушение

Cтраница 3

Сопоставляют выявленные закономерности чередования элементов рельефа на начальной и конечной стадии разрушения, учитывая, что меньшие по уровню нагрузки, не вызывающие развития трещины на начальном этапе разрушения, будут вызывать рост трещины при приближении к зоне нестабильного разрушения. [31]

Зависимость размера дефекта от Kic и предела текучести для различных материалов. Заштрихованная область - безопасная зона работы для 1 % Сг, Мо стали, отпущенной при 350 С. Глубина дефектов дана для поверхностных трещин как отношение длины к глубине 3. 1. [32]

Соотношение между полушириной трещины а, К с и напряжением показано схематически на рис. 9.6. На этом рисунке показаны, несколько большие дефекты, чем можно допустить при условии, что материал имеет высокое значение Kic и подвергается воздействию низкого напряжения, в то время как материал с низким К с и под действием высокого напряжения может иметь только небольшие дефекты, безопасные с точки зрения процесса нестабильного разрушения. Здесь же для стали показан заштрихованный прямоугольник, ограничивающий предел текучести по оси абсцисс и сопротивление развитию трещины при плоской деформации по оси ординат. Практически сталь безопасно может работать в заштрихованной области. [33]

Нестабильное разрушение при росте трещины начинается в момент достижения предельного напряженного состояния материала, при котором уже не может быть реализовано ее стабильное подрастание в цикле нагружения. Предельный переход к нестабильному разрушению в условиях постоянной деформации и постоянного нагружения достигается при одной и той же величине предельного шага усталостной бороздки, поскольку именно ее величина характеризует свойство материала реализовывать работу пластической деформации и разрушения вплоть до достижения критического состояния, связанного с достижением неустойчивости в точке бифуркации. [34]

Схема микрорельефа усталостного излома детали. Цифрами отмечены блоки. [35]

Они наблюдаются по наружной поверхности на длине выше 30 мм и их величина резко возрастает на небольшом интервале длины. При этом на этапе нестабильного разрушения наблюдается полное смыкание скосов пластической деформации. [36]

Влияние неточности изготовления сварных соединений на остаточную прочность при относительной несоосности ( d / t, мм. [37]

Ни в одном случае не наблюдалось нестабильное разрушение; все образцы разрушались вязко по типу отрыва после общей текучести. Тем не менее даже при наличии углового перекоса в ПО % и смещения, равного 25 % от толщины плиты в сечении надреза, остаточная прочность была гораздо выше, чем ст02 - Следовательно, остаточная прочность сплава 5083 - 0 нечувствительна к неточностям технологии изготовления. Оценку сплава 5083 - 0 проводят с точки зрения контроля качества, поскольку нестабильное разрушение не наблюдалось ни в одном случае. Для оценки остаточной прочности рекомендуется использовать разрывные образцы шириной не менее 400 мм с двусторонними надрезами. Поэтому в лабораторных условиях удобно использовать образцы для испытаний на растяже-жен ь шириной 100 мм. [38]

Неизвестно, продвигается ли на самом деле вершина трещины вперед по одному из возможных механизмов ( тип I, II) перед вступлением в действие механизма разрушения путем продольного среза ( тип III) или нет. Важным обстоятельством является то, что нестабильное разрушение может происходить путем исключительно пластического механизма, если было достигнуто критическое смещение вершины трещины. Размер пластической зоны, необходимой для развития трещины в этой точке нестабильности, весьма мал по сравнению с шириной пластины. Сам по себе материал полностью пластичен, но сочетание тонкой пластины, длинной предварительной трещины и мягкой системы нагружения может привести к хрупкому разрушению ( см. гл. [39]

Кг cd значение Kff [310], определяемое по скачкам трещины во время ее подрастания. При общей оценке конструкции в отношении ее сопротивления нестабильному разрушению необходимо быть уверенным, что вводимые в расчет вязкие свойства являются самыми низкими. [40]

Оценка вязкости разрушения с помощью различных характеристик показала, что оба исследованных сплава имеют исключительно высокую вязкость при комнатной и низкой температурах. Ни при одном виде испытания не наблюдалось никаких признаков нестабильного разрушения, что свидетельствует о высокой вязкости сплавов системы Al - - Mg. [41]

Схема диаграммы неразру-шимости. [42]

Положение линий A BV Л Вг и других, параллельных им, может меняться в крайне широких пределах в зависимости от динамической вязкости металла. Чем меньше вязкость металла, тем ниже располагается горизонтальная линия, соответствующая наступлению нестабильного разрушения. Введение коэффициентов запаса позволяет для упрощения расчета считать линию А Вг горизонтальной. [43]

Схема последовательности протекания процессов пластического затупления ( точка 3 и образования свободной поверхности за счет ротаций ( точки 3 - 4 при превышении уровня максимальных напряжений соответственно в по л у цикле нагружения и в полуцикле разгрузки.| Схема последовательности протекания процессов деформации и разрушения в цикле нагружения в результате пластического затупления вершины трещины и порообразования в полуцикле нагружения. [44]

Навстречу вершине трещины начинают развиваться поры вокруг включений, которые соединяются с трещиной, образуя участки смешанного бороздчато-ямочного рельефа. Указанная закономерность позволяет подойти к оценке периода роста трещины методами фрактографии на стадии нестабильного разрушения. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5