Малоцикловое разрушение

Cтраница 4

В связи с этим в критерий малоциклового разрушения, учитывающий неизотермический характер нагружения, должны входить параметры, отражающие не только деформированное, но и напряженное состояние материала. [46]

Условие ( 87) представляет модель малоциклового разрушения, предложенную Коффшюм. [47]

На рис. 5.1 были приведены примеры малоциклового разрушения лопаток ГТД от термической усталости. [48]

Как пример влияния концентрации на сопротивление малоцикловому разрушению было определено разрушающее число циклов при растяжении - сжатии дл-я плоских элементов с поперечным круглым отверстием, изготовленных из теплостойкой стали, обладающей выраженным циклическим разупрочнением и анизотропией. В связи с последним свойством в области более высоких номинальных напряжений ан существенное значение приобретает квазистатическое повреждение dl, порождаемое односторонне накапливающейся пластической деформацией. [49]

Таким образом, основные выводы о преимущественно малоцикловом разрушении сварных труб в диапазоне числа циклов нагружений 10г - 2 5 104, характерном для условий эксплуатации, и при уровне внутреннего давления, соответствую -, щего рабочему, требуют дополнительного подтверждения. Повторное нагружение может в ряде случаев уоюрять ррст трещйн, инициированных концентраторами напряжений. Для решения проблемы малоциклового разрушения объектов МН требуются серьезные проработки, поэтому в настоящей работе влияние усталости на долговечность рассматривается в основном на стадии роста трещин. [50]

В отличие от силовых условий деформационная трактовка малоциклового разрушения [129, 132, 161, 162, 187, 188, 200, 239] является универсальной. Предполагается, что разрушение наступает тогда, когда или односторонне накопленная, или циклическая упругопластическая деформация, или их сумма достигают своего предельного значения. [51]

В настоящей главе рассмотрены методы получения характеристик малоциклового разрушения материала компенсаторов в связи с состоянием и особенностями нагружения, а также расчетное и экспериментальное изучение кинетики напряженно-деформированного состояния и условий разрушения самой конструкции при нормальной и высоких температурах. На их основе разработаны основы методики расчета сильфонных компенсаторов на прочность при малом числе циклов нагружения, в том числе с учетом временных эффектов длительной циклической прочности. [52]

Исследование влияния механических свойств гайки на сопротивление малоцикловому разрушению резьбового соединения показало [16], что при понижении статических свойств материала гайки долговечность повышается. Это связано с более благоприятным распределением усилий по виткам резьбы сопряжения. К повышению сопротивления усталости приводит также увеличение высоты гайки. На сопротивление циклическому разрушению влияет и форма опорной поверхности гайки. Исследования влияния формы опорной поверхности показали, что при осевом нагружении применение вогнутой опорной поверхности повышает, а выпуклой - снижает сопротивление малоцикловой усталости по сравнению с соединением, имеющим гайку с плоским опорным торцом. Поэтому в подобных конструкциях гаек необходимо, чтобы резьба формировалась на 2 - 3 витка выше опорной поверхности. [53]

На рис. 4.1 приведены экспериментальные и расчетные кривые малоциклового разрушения. Независимо от типа материала и зон сварного соединения данные по долговечности образцов при жестком нагружении образуют единую полосу разброса. [54]

Основные параметры режима термомеханического нагружения, определяющие специфику малоциклового разрушения - форма и длительность циклов нагружения и нагрева, наличие выдержки под нагрузкой в полуциклах сжатия и растяжения, а также температурной выдержки при крайних температурах цикла нагрева; уровень циклических температур и характер их изменения в связи с циклом механического нагружения; сочетание циклов нагрева и нагружения, степень их фазности и др. Основным здесь является тот факт, что независимое циклическое упругопластическое деформирование протекает в каждом цикле при изменяющейся температуре, причем для многих элементов конструкции характерен термоусталостный режим нагружения ( рис. 1, Г), реализующийся, как правило, с выдержкой при максимальной температуре. В этом случае циклическое упругопластическое нагружение зависит от параметров термического цикла и поэтому ему свойственно характерное сочетание циклов нагрева и нагружения вида, показанного на рис. 1, В. [55]

Сопоставление расчетных.| Накопленное повреждение при малоцикловом нагружении аустенитвой коррозионно-стойкой и малоуглеродистой сталей при повышенных температурах. [56]

Рассмотрим температурио-временные факторы в связи с расчетом сопротивления малоцикловому разрушению. Как отмечалось выше, методы определения долговечности изложены для уровней температур, когда реологические эффекты практически отсутствуют. [57]

Кривые малоцикловой усталости при пульсирующем. [58]

У сварных соединений малоуглеродистых сталей более низким сопротивлением малоцикловому разрушению обладает СтЗкп в соответствии с более низкой статической прочностью, в то время как отношение разрушающих чисел для основного металла ВМСтЗ при заданном значении максимального напряжения цикла сохраняется примерно постоянным, не зависящим от степени раскисления. [59]

Страницы: 1 2 3 4