Распределение - тепловая нагрузка
Cтраница 1
Распределение тепловой нагрузки между регенераторами тепла и холодильниками зависит от многих факторов и примерно составляет 1: 2 для светлых нефтепродуктов и 2: 1 для масляных дистиллятов и остатков перегонки нефти. [1]
Распределение тепловой нагрузки на минимум себестоимости тепловой энергии обеспечивается при равенстве стоимостей относительных приростов расходов топлива при изменении отборов на 1 т / ч или загрузке в порядке возрастания этих относительных приростов. Целесообразность использования того или иного критерия определяется в каждом конкретном случае. [2]
Распределение тепловой нагрузки двух турбин с отбором пара, имеющих разные статические характеристики, показано на фиг. [3]
Распределение тепловой нагрузки менаду регенераторами тепла и холодильниками зависит от многих факторов и примерно составляет 1: 2 для светлых нефтепродуктов и 2: 1 для масляных дистиллятов и остатков перегонки нефти. [4]
Неравномерность распределения тепловой нагрузки является основной причиной выхода из строя чугунных секционных котлов при работе на газе и мазуте. Отдельные секции котлов нагреваются неодинаково и, как следствие этого, в металле возникают термические напряжения. Тип и расположение используемых газогорелоч-ных устройств определяют степень неравномерности тепловыделения в топке котла. Чтобы уменьшить эту неравномерность, целесообразно распределить горелки по поду топки; при расположении их с фронта неравномерность тепловых напряжений секций увеличивается. [5]
Закон распределения тепловой нагрузки по длине и изменение всех воздействий во времени предполагаются заданными. [6]
Для расчета распределения тепловых нагрузок по высоте топки последняя условно разбивается на несколько зон и температура газов определяется на выходе каждой из них. Предварительно рассчитывается топочная камера в целом и находится температура газов на выходе из нее. [7]
 |
Распределение количеств поглощаемого этилена и отводимого тепла но тарелкам непрерывно работающей абсорбционной, колонны производительностью 25 000 т / год этилового спирта ( 252. [8] |
На рис. 102 распределение тепловой нагрузки по отдельным тарелкам представлено графически. Из приведенных данных вытекает, что на каждой тарелке абсорбционной колонны выделяется различное количество тепла и что наибольшее выделение тепла происходит в середине колонны. [9]
Исходные данные для распределения тепловых нагрузок между отдельными элементами котла должны быть взяты из теплового расчета. При этом количество тепла, передаваемого излучением из топки, обычно определяют пропорционально эффективным лучевоспринимающим поверхностям. [10]
Наклон потолочной секции улучшает распределение тепловой нагрузки между трубами радиантной секции. В настоящее время разработана конструкция высокопроизводительной печи с излучающими стенками из беспламенных панельных горелок ( рис. 204, г), которая имеет производительность в 2 - 2 5 раза больше, чем печи старой конструкции. Экран в р адиантной секции делают обычно однорядным, так как трубы второго ряда обогреваются значительно хуже. Змеевики трубчатых печей изготовляют из труб длиной 6 - 18 м, диаметром 75 - 150 мм. Продукт движется по трубам одним или несколькими параллельными потоками. [11]
Наклон потолочной секции улучшает распределение тепловой нагрузки между трубами радиантной секции. Печь с излучающими стенками из беспламенных панельных горелок показана на рис. 150, г. Экран в радиантной секции однорядный, так как трубы второго ряда обогреваются значительно хуже. Змеевики трубчатых печей изготовляют из труб длиной более 6 м, диаметром 76 мм и более. [12]
Наклон потолочной секции улучшает распределение тепловой нагрузки мел-еду трубами радиантной секции. В настоящее время разработана конструкция высокопроизводительной печи с излучающими стенками из беспламенных панельных горелок ( рис. 204, г, которая имеет производительность в 2 - 2 5 раза больше, чем печи старой конструкции. [13]
В табл. 5.3 представлено распределение тепловых нагрузок в процентном отношении по участкам регенератора БРГД-1000 ( низкотемпературный вариант) для различных вариантов термодинамического цикла, отличающихся температурой на выходе из реактора. Таким образом, оптимизацию параметров регенератора следует производить для каждого участка отдельно. [14]
 |
Критическая мощность для трех разных распределений теплового потока [ круглая труба. DBH 0 5 G 110 г / ( см сек. р 71 кг / см9 ]. [15] |
Страницы: 1 2 3 4