Распределение - тепловая нагрузка
Cтраница 2
Часто используются следующие формы распределения тепловой нагрузки: участки с всплесками постоянного теплового потока, перемежающиеся участки с постоянным тепловым потоком и ненагреваемыми длинами, линейное изменение теплового потока ( или линейное изменение толщины трубы, которое дает гиперболическое изменение для s D), косинусоидальное распределение. [16]
Если бы удалось экспериментально найти распределение тепловых нагрузок по длине трубы, то можно было бы подсчитать коэффициент теплоотдачи, не измеряя температуру жидкости на входе и выходе и не рассчитывая ход температуры жидкости по длине трубы. Однако измерить распределение тепловых нагрузок по длине для случая / ст const представляется затруднительным. В нашем же случае это измерение сводится к измерению температур и измерению общей нагрузки на участке. [17]
Еще большее значение имеет характер распределения тепловой нагрузки котлоагрегата между отдельными его элементами, зависящий, с одной стороны, от заданных параметров пара ( его давления и температуры), а с другой - от выбора проектировщиком способа теплообмена - радиационного или конвективного. [18]
В качестве параметра контроля правильности распределения тепловых нагрузок циркуляционных орошений следует принять расход флегмы на нижней глухой тарелке концентрационной части колонны. [19]
Общая поверхность теплообмена не зависит от распределения тепловой нагрузки в противоточной структуре. [20]
Очень важно добиваться не только равномерности распределения тепловой нагрузки по экранным поверхностям нагрева, но и равномерного заполнения топочного объема продуктами горения. Если горелки размещены неудачно, то в тапке образуются застойные зоны, равномерность эвакуации продуктов горения из топки нарушается и возникают пульсации разрежения в топке. [22]
Полученные выше три равенства являются условиями распределения тепловых нагрузок ( определенных параметров) и соответствующей минимальной электрической нагрузки ТЭЦ, при которых обеспечивается минимальный расход топлива в энергосистеме. [23]
При угловых горелках можно предполагать, что распределение тепловых нагрузок по стенам топки приближается к равномерному. При определении тепловосприятия отдельных экранных поверхностей следует учитывать неравномерности распределения тепловых нагрузок как по периметру, так и по высоте топки. Принятое распределение необходимо проверять, составляя общий баланс радиационного тепловосприятия. Для правильной оценки особенностей работы тех или иных экранных труб в условиях нестационарного режима и, в частности, при растопке котла следует учитывать, что наибольшая неравномерность в распределении теплового потока по высоте и ширине топки имеет место при сжигании мазута. В таких топках отношение максимальной тепловой нагрузки ( на уровне горелок) к минимальной лежит в пределах от 3 до 5, причем максимальное значение теплового напряжения экранных поверхностей нагрева в мазутных топках достигает значения 500 103 ккал / м2 - ч и выше. Следует отметить, что высокие локальные тепловые нагрузки экранных труб, возникающие при сжигании мазута, предъявляют особые требования к циркуляционному контуру, к схеме питания контура, к качеству питательной и котловой воды и к выбору типа горелочного устройства и места его расположения в топке. [24]
Определение структуры взаимосвязей технологических потоков неразрывно связано с распределением тепловой нагрузки в системе по теплообменникам. Тепловая нагрузка теплообменника или количество тепла, переданное в одном аппарате, определяется либо на основе концепции передачи максимально возможного количества тепла ( Qmax) в теплообменнике, либо из условия равенства передаваемого количества тепла в каждом тепло-обменном аппарате ( Q mm), либо на основе декомпозиции исходных потоков на тепловые элементы ( gi) с целью линеаризации зависимостей технологических параметров от свойств потоков и температур потоков. [25]
 |
Корреляция Боуринга.| Зависимость граничного паросодержания х при неоднородном тепловом потоке от длины участка кипении 2ga [ Ю1 ]. [26] |
В [33-35] разработан эмпирический метод, который учитывает влияние распределения тепловой нагрузки, нарастающей вверх по течению, на локальный критический тепловой поток. [27]
Для уменьшения нежелательных последствий прятания солей необходимо прежде всего улучшать распределение тепловых нагрузок по всей поверхности нагрева с тем, чтобы и в наиболее теплонапряженных участках местные тепловые потоки не достигали критических значений. При недостаточно высоком качестве питательной воды и невозможности отказа от фосфатирования рекомендуется не производить подачи раствора фосфатов в период растопки котлов. Для котлов, где наблюдается прятание солей, растопки, форсировки нарузки, работа с минимальной производительностью при максимальном давлении соответствуют периодам образования отложений. Остановы и работа при сниженных давлениях соответствуют периодам растворения отложений. С целью смыва солевых отложений рекомендуется через определенные промежутки времени переводить котлы на пониженные параметры по давлению и производительности. [28]
Если к - количество источников теплоты, то процесс оптимизации распределения тепловой нагрузки между источниками производится за к х я шагов по нагрузке. [29]
Выбор наивыгоднейшего распределения электрических и тепловых нагрузок ТЭЦ между турбоагрегатами целесообразно начинать с распределения тепловой нагрузки, определяющей минимальную электрическую нагрузку ТЭЦ. Затем рационально распределить дополнительную электрическую нагрузку ТЭЦ ( сверх минимальной) между агрегатами. [30]
Страницы: 1 2 3 4