Cтраница 1
Совместное рассмотрение процессов, протекающих в промышленных печах, позволяет полнее выявлять и реализовывать скрытые резервы и возможности печного способа получения целевых продуктов с учетом экономической и экологической эффективности. [1]
Совместное рассмотрение процессов диффузии и химической реакции существенно лишь при средних скоростях реакции, когда она протекает в основном в диффузионной пленке. Очень медленные реакции идут преимущественно в основной массе жидкости, и реакцией в диффузионной пленке можно пренебречь, такой процесс подобен простой абсорбции, с той лишь разницей, что протекание химической реакции понижает концентрацию извлекаемого компонента в жидкой фазе. Полагают, что при очень большой скорости реакции она полностью проходит в узкой реакционной зоне, расположенной в пределах диффузионной пленки. [2]
Совместное рассмотрение процессов теплопроводности и излучения позволяет найти явное выражение для источников тепла в правой части последнего уравнения. Эти источники можно разделить на два типа: связанные с излучением и не связанные с ним. [3]
Совместное рассмотрение процессов диффузии и химической реакции существенно лишь при средних скоростях реакции, когда она протекает в основном в пограничном слое. Очень медленные реакции идут преимущественно в основной массе жидкости, и реакцией в пограничном слое можно пренебречь; такой процесс подобен простой абсорбции, с той лишь разницей, что протекание химической реакции понижает концентрацию извлекаемого компонента в жидкой фазе. Полагают, что при очень большой скорости реакции она полностью проходит в узкой реакционной зоне, расположенной в пределах пограничного слоя. [4]
При совместном рассмотрении процессов образования активированных комплексов, их превращения в активную частицу-продукт и ударной стабилизации последней необходимо учесть также возможность дезактивации активных частиц при соударениях. Кроме того, следует учесть, что активация частиц реагентов, дезактивация активных частиц и стабилизация активных частиц-продуктов может происходить с участием любых частиц, присутствующих в реакционной смеси. При написании процессов обмена энергией не будет делаться различий в обозначении частицы М до и после обмена энергией, хотя, естественно, энергия этой частицы изменяется - возрастает в процессах дезактивации и стабилизации и уменьшается в процессе активации. [5]
Таким образом, совместное рассмотрение процессов в механической части и приводном электродвигателе обнаруживает ряд качественно новых зависимостей, характеризующих динамические свойства машинного агрегата. Указанное позволит более правильно оценить неравномерность вращения и нагруженность звеньев машинного агрегата, а также более обоснованно подойти к выбору различного рода упрощений при проведении практических расчетов. [6]
Таким образом, совместное рассмотрение процессов горения дугр и восстановления напряжения после ее гашения приводит к условиям определяющим выбор параметра А: Ат - п А Лтах. [7]
Описание работы плазмотрона и его расчет состоит в совместном рассмотрении процессов электродинамики, газодинамики, тепло - и массообмена и решении соответствующих уравнений. [8]
Выводы о реальных характеристиках работы скважины могут быть сделаны лишь на основе совместного рассмотрения процессов, происходящих в пласте и в подъемнике. Первые представляются индикаторной диаграммой данной скважины либо теоретически изучаются на основе какой-либо фильтрационной модели, с достаточной степенью адекватности описывающей процесс разработки коллектора. Вторые рассматривают на основе гидродинамических уравнений для расчета газлифтного подъемника. Расчет фонтанирующей скважины в принципе не отличается от расчета газлифтного подъемника: при давлении, большем давления насыщения, содержание газа в ней будет равно нулю и при этом можно использовать уравнения однофазной трубной гидравлики; ниже этого уровня расходное содержание газа в потоке может быть найдено по закону Генри, здесь применимы соотношения газлифта. При работе в режиме фонтанирования возможно как стационарное состояние параметров скважины, так и периодическое их изменение со временем. Рассмотрим нестационарные процессы, связанные с фонтанированием скважин, выведем условия устойчивости. [9]
Зависимость между потоками кристаллической и жидкой фаз и параметрами охлаждения может быть установлена путем совместного рассмотрения процессов тепло-и массообмена, протекающих в данной зоне. Такая задача была решена ( 102 ] для случая, когда лимитирующей стадией процесса кристаллизации в рассматриваемой зоне является теплообмен. При этом если охлаждение проводится хладоагентом, не меняющим агрегатное состояние ( 6c const), то процесс описывается системой дифференциальных уравнений, решаемых численными методами с помощью ЭВМ. Если же охлаждение производится испаряющимся хладоагентом ( 9С const), то систему этих уравнений решают аналитически. [10]
Особенностью принятого нами подхода к вопросам о тепловом взаимодействии трубопроводов с окружающей средой является совместное рассмотрение процессов переноса тепла газовым потоком и его распространения в окружающей среде. Это позволяет получить достаточно надежные для практических целей результаты, так как в расчетных зависимостях используются только физические параметры, которые могут быть с требуемой точностью определены на стадии инженерных изысканий. [11]
В учебниках по технической термодинамике после создания в начале XX столетия графического метода расчета паровых процессов ( диаграмма i - s) совместное рассмотрение процессов как насыщенного, так и перегретого пара является вполне целесообразным. Аналитический расчет паровых процессов, основанный на использовании эмпирических соотношений, созданный во второй половине XIX столетия и обусловивший в свое время необходимость раздельного рассмотрения процессов насыщенного и перегретого пара, в настоящее время в курсах технической термодинамики имеет малое значение. [12]
На данном этапе учитываются макрокинетические особенности процесса. Совместное рассмотрение процессов переноса и химической реакции на основе уравнения конвективной диффузии, записанного для пограничного реакционно-диффузионного слоя, позволило получить приближенное уравнение (2.39) для расчета скорости поглощения, хорошо описывающее результаты численного решения. Уравнение (2.39) включает эмпирический коэффициент рж и поверхность контакта фаз. [13]
В этой главе была разработана обобщенная модель газового абсорбера с насадкой. При совместном рассмотрении процессов тепло - и массопередачи был использован принцип подобия. Исследована краевая задача, связанная с противоточной схемой потоков, и предложен метод ее решения. [14]
Одной из этих величин можно задаться, но и тогда остальные две величины не могут быть найдены из уравнения ( II. Их можно определить путем совместного рассмотрения процессов абсорбции и теплообмена ( см. стр. [15]