Растяжение - труба
Cтраница 2
Линия Гг характеризует перемещение полированного штока в процессе разгрузки и равна сумме сокращения штанг и растяжения труб. В точке А цикл возобновляется. [16]
 |
Карбофраксо-вый подовый рельс.| Водоохлаждаемая глис-сажная труба. [17] |
Другой причиной применения двойных усиленных труб является то, что все усилие толкателя должно вызвать растяжение глиссажных труб на загрузочном конце. [18]
Эта сила направлена вверх, вызывает сжатие и продольный изгиб нижней части колонны штанг, а также растяжение труб. [19]
Определим напряжения и перемещения в витках каркаса год действием радиальных сия Р, действующих со сторонн грувонесущих канатов во время растяжения трубы. [20]
Из рассмотренных выше основных закономерностей процесса редуцирования с натяжением следует, что для осуществления заданного уменьшения толщины стенки и создания соответствующего растяжения трубы требуется определенное, максимальное количество клетей. При этом необходимо индивидуальное регулирование чисел оборотов валков в каждой клети, что позволит в случае некоторого изменения коэффициента трения металла соответственно отрегулировать процесс в каждой клети. [21]
При составлении уравнения движения можно, как показал Н.Е. Жуковский, для тонких труб при не слишком больших возмущениях давления пренебрегать радиальным движением их частиц2), в то время как при выводе уравнения неразрывности радиально симметричное растяжение трубы необходимо учитывать. Силу сопротивления трения, действующую на элемент воды, заключенный между поперечными сечениями х и х Аж, можно определить по формуле, приведенной в сноске. [22]
При составлении уравнения движения можно, как показал Н. Е. Жуковский, для тонких труб при не слишком больших возмущениях давления пренебрегать радиальным движением их частиц), в то время как при выводе уравнения неразрывности радиально симметричное растяжение трубы необходимо учитывать. Силу сопротивления трения, действующую на элемент воды, заключенный между поперечными сечениями х и х Дл:, можно определить по формуле, приведенной в сноске. [23]
Существенного различия в усталостных свойствах для трех исследованных типов электродов ( рутиловые, низководородные и с железным порошком) не наблюдалось. При пульсирующем растяжении трубы с такими швами имели усталостную прочность при 2 - Ю6 циклов 14 5 кгс / мма. [24]
При охлаждении трубы без вытяжки в осевом направлении наружные слои оказываются сжатыми, внутренние - растянутыми. В процессе растяжения трубы вдоль оси напряжения по высоте ее стенки неодинаковы, их значение оказывается пропорциональным модулю упругости материала в каждом слое. Поскольку наружные слои материала охлаждаются в первую очередь и поэтому приобретают большую жесткость по сравнению с жескостью последующих слоев, то напряжения в них будут наибольшими. [25]
При небольших глубинах или в однородных пластах большой толщины для контроля за установкой перфоратора на заданной глубине замеряют длину труб при спуско-подъемных операциях, используют магнитный локатор, лебедку АзИНМАШ или геофизический подъемник. При этом необходимо учитывать растяжение на-сосно-компрессорных труб и вносить поправку на удлинение проволоки под действием собственного веса. [26]
Одним из признаков смены типа диссипативных структур является аномалия температурного эффекта деформации - снижение температуры вместо ее повышения. Так, эксперименты [173] по растяжению резиновых труб при комнатной температуре показали, что их температура падала ниже комнатной в течение 60 с при растяжении со скоростью 60 мм / мин. Отмечено, что этот эффект проявляется на стали и на других сплавах. Исследования на стали показали, что нагрев и охлаждение образца при его деформировании в большей мере связаны со скоростью диссипации энергии, чем с текучестью. [27]
Взаимное перемещение прибора и труб при их деформации не оказывает влияния на результат измерения. Исследования можно проводить не только при растяжении труб, но и при закручивании, что позволяет выполнять все измерения без извлечения прибора из скважины. [28]
Существующие приборы для определения места прихвата труб основаны на том, что в процессе растяжения труб они удлиняются или изменяется их магнитная проницаемость. Недостаток этих приборов - весьма малое удлинение, получающееся при растяжении труб ( в пределах 1 - 1 5 м), а также трудность фиксации прибора в колонне, что значительно снижает надежность определения. Изменение магнитной проницаемости труб при их растяжении обычно невелико. Кроме того, колонна труб имеет сильное и неравномерное по длине намагничение. Поэтому изменение индуктивности чувствительного элемента прибора или напряженности магнитного поля, которое возникает при растяжении труб, определяется в большей степени относительным расположением прибора в колонне труб, чем изменением их магнитной проницаемости. Более надежен способ отбивки места прихвата труб, основанный на свойстве ферромагнитных материалов размагничиваться при деформации. Для этого небольшие участки колонны труб ( 15 - 20 см) в предполагаемом интервале прихвата на нескольких различных глубинах намагничиваются путем применения специальной катушки. Затем при помощи манитомодуляционного датчика прибора записывается кривая магнитной индукции вдоль колонны труб. При этом участки интервала, намагниченные катушкой ( магнитные метки), отмечаются на кривой магнитной индукции резкими аномалиями. После установки меток к колонне извлекаемых труб прикладываются растягивающие или крутящие усилия максимально допускаемой величины. [29]
При втором методе насосно-компрессорные трубы выше якоря находятся в растянутом состоянии с дополнительной силой, равной силе, которая вызывала бы продольный изгиб труб при восходящем ходе плунжера. Посредством этого метода одновременно устраняются как периодическое удлинение насосно-компрессорных труб, так и продольный изгиб, потому что в начале восходящего хода сила продольного изгиба и сила растяжения труб взаимно уничтожаются. [30]
Страницы: 1 2 3