Расход - продукт - сгорание
Cтраница 2
Пунктиром соединены отождествляемые вершины a, j и /, г, которые соответствуют расходу продуктов сгорания и их температуре на выходе из камеры сгорания и на входе в турбину. [16]
 |
Клапаны и затворы. а - прямоугольный клапан. [17] |
К гарнитуре принято также относить шиберы ( клапаны), устанавливаемые по газовому или воздушному тракту для регулирования расхода продуктов сгорания или воздуха, и затворы бункеров, предназначенные для удаления шлака и провала. На рис. 9 - 13, а показан клапан прямоугольной формы, предназначенный для регулирования расхода продуктов сгорания или воздуха, а также для отключения отдельных участков газовоздушного тракта. Клапаны должны быть хорошо уплотнены и иметь фиксаторы положения открытия. [18]
 |
Лаз прямоугольной формы.| Клапаны и затворы. а - прямоугольный клапан. б - шлаковый. [19] |
К гарнитуре принято также относить шиберы ( клапаны), устанавливаемые по газовому или воздушному тракту для регулирования расхода продуктов сгорания или воздуха, и затворы бункеров, предназначенные для удаления шлака и провала. [20]
Для ГТУ, эксплуатируемых на компрессорных станциях в условиях переменных режимов и при отсутствии устройств для постоянного измерения расхода продуктов сгорания и их температуры, часовой выход ВЭР рекомендуется определять по графику. [21]
Для определения массы золы уноса после золоуловителей отбирают пробы уноса трубками ВТИ или Альнера и измеряют диафрагмой их мерного участка расход отсасываемых продуктов сгорания, при этом пробо-отборные трубки ставят в тарированном сечении. За опыт из каждой точки отбора отбирается не менее 15 проб золы уноса. Далее все порции золы объединяют в общую пробу и взвешивают ее. [22]
Для поверхностей нагрева, размещаемых по газовому тракту после температуры продуктов сгорания Грг, при которой раздваивается газовый поток, принимается соответствующий частичный расход продуктов сгорания. Поверхности нагрева, у которых место раздвоения потока газов оказывается в промежутке между входной и выходной температурами продуктов сгорания, рассчитываются как две части: до и после разделения потока газов. Программа расчета поверхностей нагрева построена как универсальная, с логическими ветвлениями по перечисленным конструктивным особенностям. [23]
Как видно из сказанного, успешное использование способа регулирования промежуточного перегрева пара с помощью байпасирования тазов требует увязки создаваемого для этой цели перекоса в расходе продуктов сгорания по газоходам с работой как первичного, так и вторичного паровых трактов. [24]
При изменении общей нагрузки агрегата от 60 до 100 % номинальной паропроизводительность котла может поддерживаться постоянной 45 т / ч, а мощность по горячей воде регулироваться в пределах от 13 до 27 кВт путем изменения расхода продуктов сгорания через дополнительную конвективную шахту. [25]
В этих уравнениях / к - работа, затрачиваемая на сжатие и подачу 1 кг воздуха, кДж / кг; Ь0 - удельный расход топлива на производство электроэнергии в системе, потребляемой для закачки воздуха, кг / ( кВт - ч); г) эд - электромеханический КПД привода компрессора; ф - коэффициент, равный отношению расхода продуктов сгорания к расходу воздуха; Ь - удельный расход топлива в ГТУ в расчете на 1 кг продуктов сгорания, кг / кг. [26]
При испытаниях измеряют расход пара ( горячей воды); параметры пара ( горячей воды) и питательной воды; статическое давление за каждым элементом тракта; температуру продуктов сгорания и воздуха за каждым элементом тракта; содержание RCb, СЬ за котлом, за каждым элементом газового тракта и за дымососом ( для определения коэффициента расхода воздуха); содержание СО за дымососом; расход продуктов сгорания в одном сечении, а также воздуха, поступающего после вентилятора и на горелки. Так как динамическое давление по газовому тракту от топки до дымососа составляет 2 - 4 мм вод. ст., то сопротивление его элементов можно определять по разности статических давлений ( разрежений) при входе в элемент тракта и выходе из него. [28]
Расход продуктов сгорания в газогенераторе можно изменять, используя тот факт, что скорость горения большинства ТРТ зависит от давления. Давление в генераторе регулируется изменением площади проходного сечения в клапане: при ее уменьшении давление возрастает, что вызывает рост скорости горения и, следовательно, расхода. [29]
Если расход продуктов сгорания через утилизационный теплообменник повысится на 1 %, то при прочих равных условиях ( cp const; T const; Гу const) количество утилизируемого тепла увеличится на 1 % независимо от начальных значений ср, Т, Гу. Q определяется не только степенью уменьшения Гу, но и начальными значениями Т и Гу. На рис. 10 приведены графики Ko - f ( T, Гу) и / Cyf2 ( r, Гу) для различных значений Т и Гу. [30]
Страницы: 1 2 3 4