Расход - сорбент
Cтраница 3
Сорбент поступает в псевдоожиженный слой сверху и покидает слой через отверстия в тарелке. Обозначим LBX ( /) - расход сорбента, поступающего на тарелку; LBblx ( t) - расход сорбента, покидающего тарелку; M ( t) - масса слоя сорбента на тарелке. [31]
QJ - - текущая производительность / - и линии, млн. м3 / сут; Q - производительность УКПГ, млн. м3 / сут; тн - начальное влагосодержание газа, кг / 1000 м3; т0 - влагосодержание осушенного газа, кг / 1000 м3; х - концентрация сорбента на входе в абсорбер, %; х2 - минимально допустимая концентрация сорбента на выходе из абсорбера, %; q - расход сорбента, необходимый для получения его с концентрацией дг2 после осушки газа, т / сут; qz - максимально возможный расход сорбента на УКПГ, т / сут; Q - минимальная производительность технологической линии, млн. м3 / сут; Q - максимальная производительность технологической линии, млн. м3 / сут. [32]
QJ - - текущая производительность / - и линии, млн. м3 / сут; Q - производительность УКПГ, млн. м3 / сут; тн - начальное влагосодержание газа, кг / 1000 м3; т0 - влагосодержание осушенного газа, кг / 1000 м3; х - концентрация сорбента на входе в абсорбер, %; х2 - минимально допустимая концентрация сорбента на выходе из абсорбера, %; q - расход сорбента, необходимый для получения его с концентрацией дг2 после осушки газа, т / сут; qz - максимально возможный расход сорбента на УКПГ, т / сут; Q - минимальная производительность технологической линии, млн. м3 / сут; Q - максимальная производительность технологической линии, млн. м3 / сут. [33]
На рис. 8 представлено изменение выходной концентрации в газе за первым слоем. Увеличение расхода сорбента вначале резко уменьшает выходную концентрацию. Дальнейшее увеличение расхода сорбента снижает концентрацию за слоем в газе все меньше н меньше. В то же время весьма резко падает содержание целевого компонента в сорбенте. В этом случае увеличение расхода сорбента не приводит к уменьшению выходной концентрации. [34]
 |
Технологическая схема установки для очистки масел щелочно-земельным. [35] |
Перколяционная очистка осуществляется в адсорберах. При этом отработанное масло, предварительно нагретое ( в контактной мешалке) до 80 - 90 С, подается скальчатым насосом через электропечь в нижнюю часть конуса адсорбера, проходит слой сорбента и поступает на фильтрпресс. Для наиболее эффективной очистки и снижения удель ного расхода сорбентов рекомендуется использовать два последовательно включенных адсорбера с попеременной сменой в них сорбентов. [36]
 |
Схема процесса ( На адсорбции в зерне адсор-бента. [37] |
Знание истинного значения величины а12 является очень важным для описания кинетики сорбции и выбора необходимых расходных параметров. Так, в отличие от периодического процесса сорбции, где высота адсорбера определяется периодом работы аппарата и значительно больше высоты сорбционного фронта, в непрерывном процессе сорбции высота аппарата определяется высотой сорбционного фронта. Резкое уменьшение величины а12 при малых концентрациях с1 приводит к значительному увеличению сорбционного фронта и расходу сорбента. [38]
По нашему мнению, более серьезным препятствием к широкому внедрению угольно-а-нитрозо-р - нафтоловой и уголыю-диметилглиоксимовой колонн в гидрометаллургии цинка является отсутствие в настоящее время способов к их регенерации. Хотя образующийся в колонне диметилглиок-симин кобальта легко разлагается кислотой, однако первоначальная емкость колонны снижается при обработке ео кислотой приблизительно в три раза, что обусловлено, по-видимому, разложением диметилглиок-сима кислотой, каталитически ускоряемым активным углем. Поскольку уголь весьма дешев, а комнлексообразующио агенты используются с большой полнотой, то с точки зрения расхода сорбента регенерация не является столь необходимой, как при применении ионптов, однако отсутствие способа регенерации сорбента может привести к обращению в производстве слишком больших объемов его, тем более, что содержание кобальта в растворах, используемых в гидрометаллургии цинка, значительно больше суммарной концентрации примесей кобальта, никеля и меди в растворах реактивных солей, применяемых в производстве люминофоров. Для решения этой проблемы следует, по нашему мнению, пойти по пути дальнейших поисков способов регенерации колонн, изыскания новых подходящих для этой цели типов адсорбционно-комплексообразовательных колонн или, что представляется наиболее простым и быстрым путем, разработать способ регенерации сорбентов в статических условиях при одновременной механизации процесса перезарядки колонн. Очевидно, рациональное решение этой проблемы может быть найдено лишь в результате совместной работы исследователей, технологов и конструкторов при проведении комплексных экспериментальных исследований. Мы считаем, что последние достижения люминофорной промышленности дают основания для организации такого рода исследований в цветной металлургии в широких масштабах. [39]
Применяе-ыое вычислительное устройство имеет погрешность 2 5 % от шкалы вторичного прибора. При этой длительность переходного процесса составляет 12 - 15 сек. Приведены данные по исследованию динамики системы. Полное запаздывание составляет: по каналу расход сорбента - концентрация сероводорода на выходе абсорбера 1 5 2 мин. [40]
 |
Выходные кривые в зависимости от исходной концентрации.| Изменение выходной концентрации для стационарного и для непрерывно движущегося слоя. [41] |
Как показывает рис. 7, где представлено изменение выходной концентрации для стационарного ( L0) и для непрерывно перемешивающегося ( Ll - - 3.6 - 10 - 3 м3 / час) слоя, выходная кривая для стационарного слоя отличается от других тем, что наклон ее больше. Кроме того, конечное значение концентрации через некоторое время равно исходной. Во взвешенном же слое с движением материала форма и наклон выходных кривых зависят от расхода материала. Наклон выходной кривой уменьшается с увеличением расхода сорбента. [42]
На рис. 8 представлено изменение выходной концентрации в газе за первым слоем. Увеличение расхода сорбента вначале резко уменьшает выходную концентрацию. Дальнейшее увеличение расхода сорбента снижает концентрацию за слоем в газе все меньше н меньше. В то же время весьма резко падает содержание целевого компонента в сорбенте. В этом случае увеличение расхода сорбента не приводит к уменьшению выходной концентрации. [43]
Химическая, нефтехимическая и родственные им отрасли промышленности являются основными загрязнителями воды примесями, которые не извлекаются из нее механически или не окисляются при биологических методах очистки. Проходя через такие очистные сооружения, они попадают в водоемы, ухудшая их санитарное состояние и вызывая необходимость специальной глубокой очистки воды перед использованием ее для хозяйственно-питьевых и некоторых промышленных целей. Аналогичные проблемы возникают при организации замкнутых систем водного хозяйства промышленных предприятий. Поэтому сорбционные методы обработки воды включают как глубокую очистку сточных вод, так и очистку воды водоемов. Предварительная очистка воды перед сорбцией снижает расход сорбентов. [44]
Централизованный сбор, позволяющий в настоящее время получить наибольшие объемы ОМ для переработки, в основном проводят по величине вязкости, поэтому в масла группы МИО, например, неизбежно попадают моторные масла с повышенной диспергирующей способностью. Это обстоятельство является причиной неэффективности широко используемого в настоящее время коагулянта - метасиликата натрия. Предлагаемая комплексная схема устраняет этот недостаток и предусматривает возможные пути совершенствования технологии переработки, в частности путем более квалифицированного применения сорбентов. Это предполагает, во-первых, кислотную и термическую активацию сорбентов и, во-вторых, более полное использование их адсорбционной емкости за счет применения частично отработанного сорбента. В первом случае достигается значительно большая степень очистки, во втором - реально получение масел, близких по качеству к свежим, с экономически приемлемым расходом сорбента до 10 % мае. [45]
Страницы: 1 2 3 4