Минимальный расход - тепло
Cтраница 3
 |
Схема решения примера 11. [31] |
По рис. 181, основанному на построении, иллюстрированном на рис. 179, Уо ( тепло, расходуемое в кубе на 1 кг-моль отогнанного продукта) 32 000 ккал. Это предполагает, что минимальный расход тепла определяется равновесием на уровне питания, и поэтому рабочая линия на диаграмме совпадает с соединительной линией для уровня питания. [32]
АВР с абсциссой xz, причем предельное положение полюса Р соответствует пересечению этой вертикали с конодой СР, проведенной через точку Q ( xIx), характеризующей состояние поступающей жидкости. Предельному положению полюса Р отвечает минимальный расход тепла. [33]
Расход тепла на полукоксование зависит от вида перерабатываемого топлива и системы печей. Для каменного угля влажностью 5 - 10 % минимальный расход тепла составляет 300 - 350 к ои на 1 кг угля, поступающего на полукоксование. [34]
Расход тепла на полукоксование зависит от вида перерабатываемого топлива и системы печей. Для каменного угля влажностью 5 - 10 % минимальный расход тепла составляет 300 - 350 ккал на 1 кг угля, поступающего на полукоксование. [35]
При помощи уравнения (IV.29) ранее было установлено однозначное соответствие между теплом кипятильника и минимальным паровым числом отгонной колонны. Поэтому все, что было выяснено относительно роли минимального расхода тепла в процессе разделения, в полной мере может быть отнесено и к минимальному паровому числу, каждому определенному значению которого отвечает своя пара граничных концентраций. [36]
Процесс выпаривания имеет большое распространение в химической, пищевой и других отраслях промышленности. Целью выпаривания является сгущение растворов путем частичного удаления растворителя и получение упаренного раствора требуемой концентрации без потерь сухих веществ и при минимальном расходе тепла, а следовательно, и топлива. [37]
Рассмотрим на тепловой диаграмме ( фиг. Как уже известно, для этого необходимо продолжить коноду La0 до ее пересечения в точке S / с вертикалью XR const и измерить величину отрезка RS, пропорциональную минимальному расходу тепла в кипятильнике колонны, разделяющей исходную смесь состава а на нижний продукт состава XR и пары состава у0, равновесные сырью и уходящие с верхней тарелки колонны. Теоретически, как было показано выше, состав у0 недостижим ни при каком числе тарелок колонны, практически же разница между этим граничным составом и парами, уходящими с верхней тарелки, с вполне конечным числом тарелок может быть сделана неуловимой. [38]
Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза g 0t 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла QR2 мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, а - По точке пересечения этой коноды с вертикалью xR2 const определяется искомый минимальный расход тепла; будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. [39]
На рис. 2 представлены полученные в результате расчета зависимости расхода тепла на регенерацию от доли и температуры охлаждаемого потока при различном содержании двуокиси углерода в очищенном газе. Полученные зависимости имеют экстремальный характер, наиболее ярко выраженный при низких и менее заметный при высоких температурах, что подтверждает сделанное ранее предположение. При тонкой очистке минимальный расход тепла на регенерацию обеспечивается значительным снижением температуры верхнего потока абсорбента и уменьшением его доли. Напротив, при грубой очистке экстремальная точка сдвигается в область повышенных температур и увеличения доли охлаждаемого потока. [40]
Каждому определенному значению тепла кипятильника от нулевого до бесконечно большого отвечает согласно доказанному выше своя пара равновесных составов Xi и у ( фиг. На продолжении коноды, проходящей через фигуративные точки этих равновесных фаз, лежит полюс S /, определяющий на тепловой диаграмме соответствующий минимальный расход тепла в кипятильнике. Из того же полюса выходит пучок оперативных линий, определяющих согласно уравнению ( V. [41]
Растворимость ацетилена в нем должна быстро падат ] с повышением температуры таким образом, чтобы можно был1 легко выделить из него ацетилен. Применяемые в про мышленности растворители требуют но сравнению с идеальны растворителем больших энергозатрат на подогрев продукта компремирование газа или хладоагента и перекачивание жидко стей. Конструкцией промышленной установки для очистки ацетилена должны предусматриваться Д1инимальные расходы на установку, растворитель, а также минимальный расход тепла и энергии для компремирования, охлаждения и перекачивания. По-видимому, не существует единого, универсального решения этой проблемы. Конкретные обстоятельства могут способствовать выбору такого растворителя и эксплуатационных условий, которые могут оказаться далеко не лучшими в других условиях. Первым селективным растворителем, использованным в процессах этого типа, была вода, которая обладает многими качествами идеального растворителя, но имеет серьезный недостаток, заключающийся в низкой растворимости в ней ацетилена при умеренных давлениях. [42]
В случаях, когда требуется большое количество пара для технологических нужд предприятий, на ТЭЦ устанавливают также паровые турбины с противодавлением. Поскольку в таких установках конденсатор отсутствует, то весь отработавший в турбине пар направляется тепловому потребителю. ТЭЦ работает по тепловому графику. Количество получаемой электроэнергии при максимальном пропуске пара через турбину с противодавлением может быть большим, чем это требуется для производства, которое обслуживает данная ТЭЦ; излишек выработанной электроэнергии передается в районную электрическую сеть. При минимальном расходе тепла снижается и электрическая мощность электростанции, тогда недостающее количество электроэнергии получают от районной электросети. [43]
Растворимость ацетилена в нем должна быстро падать с повышением температуры таким образом, чтобы можно было легко выделить из него ацетилен. Растворитель также должен быть дешевым, не обладать корродирующими и токсичными свойствами и склонностью к разложению, с низкой летучестью и подвижным. Ни один из известных растворителей не обладает всеми этими свойствами в желаемой степени. Применяемые в промышленности растворители требуют по сравнению с идеальным растворителем больших энергозатрат на подогрев продукта, компремирование газа или хладоагента и перекачивание жидкостей. Конструкцией промышленной установки для очистки ацетилена должны предусматриваться минимальные расходы на установку, растворитель, а также минимальный расход тепла и энергии для компремирования, охлаждения и перекачивания. По-видимому, не существует единого, универсального решения этой проблемы. Конкретные обстоятельства могут способствовать выбору такого растворителя и эксплуатационных условий, которые могут оказаться далеко не лучшими в других условиях. Первым селективным растворителем, использованным в процессах этого типа, была вода, которая обладает многими качествами идеального растворителя, но имеет серьезный недостаток, заключающийся в низкой растворимости в ней ацетилена при умеренных давлениях. [44]
Страницы: 1 2 3