Cтраница 3
При расчете колебаний трубопровода мы имеем дело со стержнем непрерывно распределенной массы, причем необходимо учесть наличие или отсутствие транспортируемого продукта, обледенение и другие распределенные по длине массы. Такая система имеет бесконечное число степеней свободы и соответственно обладает бесконечно большим числом собственных частот и собственных форм колебаний. [31]
При расчете колебаний эпицикла с подвеской по высшим формам в качестве конечного элемента следует рассматривать кольцо в упругой среде, сопротивляющейся радиальным и тангенциальным смещениям [ 25, с. Последовательное соединение колец через упругие связи позволяет построить расчетную модель эпицикла с подвеской и определить коэффициенты динамических податливостей в местах сопряжения его с другими подсистемами. [32]
При расчетах колебаний автомобиля микропрофиль дороги моделируют, оценивая детерминистически, сводя его к волнообразному гармоническому профилю или к единичной неровности, или статистически, по конкретной его реализации или по статистической характеристике - спектральной плотности ординат. [33]
При расчетах колебаний автомобиля при случайном воздействии чаще всего исходят из следующих допущений и предположений: случайный процесс является одномерным ( определяется только микропрофилем дороги в продольном направлении и является стационарной нормальной случайной функцией); автомобилю соответствует линейная колебательная система; колебания автомобиля представляют собой стационарный, иногда эргодический, нормальный процесс. [34]
При расчете колебаний статоров используется схема кругового кольца, радиальная ширина которого мала по сравнению со средним радиусом. Поскольку силы магнитного тяжения между ротором и статором воспринимаются в первую очередь сердечником статора, а учет закрепления его в корпусе представляет определенные трудности, в большинстве работ сердечник при изучении его изгибных колебаний рассматривается как незакрепленное кольцо. [35]
При расчете колебаний напряжения, обусловленных работой электродуговых печей, исходят из выражения ( 26); активная составляющая падения напряжения в сети не учитывается. [36]
При расчете колебаний двигателя влияние поршневого нагнетателя должно быть заранее учтено. Уравновешивание не вызывает значительных трудностей, так как двигатель внутреннего сгорания и поршневой нагнетатель имеют одинаковый характер движения. [37]
В расчетах колебания напряжения на сборных шинах, питающихся через сдвоенные реакторы, следует учитывать суточные колебания нагрузки и неодинаковое распределение нагрузки между секциями. Поэтому номинальный ток одной ветви реактора принимают не менее 0 7 суммарного тока обеих ветвей. Недостатком сдвоенного реактора является повышение напряжения на неповрежденной ветви при к. [38]
В расчетах колебания напряжения на сборных шинах, питающихся через сдвоенные реакторы, следует учитывать суточные колебания нагрузки и неодинаковое распределение нагрузки между секциями. Поэтому номинальный ток одной ветви реактора принимают не менее 0 7 суммарного тока обеих ветвей. Недостатком сдвоенного реактора является повышение напряжения на неповрежденной ветви при КЗ на стороне другой ветви. [39]
В расчетах колебания напряжения на сборных шинах, питающихся через сдвоенные реакторы, следует учитывать суточные колебания нагрузки и неодинаковое распределение нагрузки между секциями. Поэтому номинальный ток одной ветви принимают не менее 0 7 суммарного тока обеих ветвей. [40]
При расчете колебаний упругих тел в потоках жидкостей или газов ( напр. Sh &02-03, к-рый выполняется в широком диапазоне изменения Рейнольдса числа. [41]
При расчетах колебаний реальных механических систем вторым матричным слагаемым в формуле (5.64) можно обычно пренебречь. [42]
При расчете колебаний сложных механических систем их приходится расчленять на подсистемы, определять динамические податливости или жесткости подсистем в узлах связи и, стыкуя подсистемы, находить общее решение. В частности, такого подхода требует расчет колебаний планетарного редуктора, где в качестве одной из подсистем можно принять подвеску планетарного ряда. [43]
При расчете колебаний сложных линейных механических систем, состоящих из деталей движения, амортизирующих креплений и фундаментных конструкций, эти системы приходится расчленять на подсистемы, определять динамические податливости подсистем и, стыкуя подсистемы, находить общее решение. [44]
Теория и расчет колебаний упорядоченных полимеров основаны на наличии у них трансляционной симметрии в одном из трех направлений. Силовое поле при расчетах составляется в первом приближении из силовых постоянных, найденных для простых молекул сходного с фрагментами полимера строения, а затем может варьироваться или каким-то образом уточняться, например, с использованием координат локальной симметрии. [45]