Cтраница 2
Расчет бетонных конструкций, а также расчет железобетонных конструкций по 1-му и 3-му предельным состояниям должен быть произведен для всех тех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, при которых может возникнуть опасность достижения конструкцией одного из указанных предельных состояний; расчет железобетонных конструкций по 2-му предельному состоянию производится для стадии эксплуатации, а сборно-монолитных конструкций, кроме того, для стадии монтажа; при этом должны учитываться остаточные деформации элементов, которые могут накопиться в период транспортирования, складирования и монтажа. [16]
В частности, детально разработан вопрос расчета железобетонных конструкций с одновременным учетом нелинейной ползучести бетона и арматуры, что необходимо для ряда задач по опре -: делению напряженного состояния конструкций с арматурой из высокопрочной проволоки и - из стекловолокнистых материалов. [17]
По мере накопления опытных данных методы расчета железобетонных конструкций совершенствуются. [18]
К середине 60 - х годов в области расчета железобетонных конструкций сложилась ситуация, когда усилия в элементах конструкций определялись в линейно-упругой стадии, а прочность отдельных элементов проверялась из условия нелинейной работы железобетона. [19]
Арутюнян, А. М. Овечкин, П. Л. Пастернак, созданы передовые методы расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям, являющиеся дальнейшим развитием метода расчета по разрушающим нагрузкам. [20]
Расчет конструкций железобетонных фундаментов и подножников производится на основании общих правил расчета железобетонных конструкций. Ширина раскрытия трещин при расчете конструкций со стержневой арматурой не должна быть более 0 2 мм. [21]
Издание содержит иллюстрации, схемы, варианты конструктивных решений, алгоритмы наиболее распространенных расчетов железобетонных конструкций, задания студентам для самостоятельной работы по базовым разделам курса, а также некоторую справочную информацию для выполнения расчетов. [22]
Допускаемые напряжения на растяжение железа принимаются теми же, что и при расчете железобетонных конструкций. При армировании до 1 1 %, как показали испытания, вполне допустим расчет балок по методу критич. [23]
Инкрементальная модель деформирования бетона и железобетона в условиях многоосного нагружения и ее реализация в численных методах расчета железобетонных конструкций на статические и динамические воздействия. [24]
Математические модели бетона, предложенные в работах [61, 77, 49, 10], реализованы в конечно-элементных и конечно-разностных программах по расчету плоских железобетонных конструкций. [25]
К построению методики расчета деформаций железобетонных плит как условно многослойных с учетом шести компонент напряжения / / Новые экспериментальные исследования и методы расчета железобетонных конструкций. [26]
Расчет бетонных конструкций, а также расчет железобетонных конструкций по 1-му и 3-му предельным состояниям должен быть произведен для всех тех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, при которых может возникнуть опасность достижения конструкцией одного из указанных предельных состояний; расчет железобетонных конструкций по 2-му предельному состоянию производится для стадии эксплуатации, а сборно-монолитных конструкций, кроме того, для стадии монтажа; при этом должны учитываться остаточные деформации элементов, которые могут накопиться в период транспортирования, складирования и монтажа. [27]
Современные методы расчета железобетонных конструкций с учетом длительных процессов в бетоне базируются на той или иной теории ползучести бетона. Достаточно общей является наследственная теория старения бетона ( теория Маслова-Арутюняна), имеющая линейную и нелинейную модификации. [28]
В учебнике изложены физико-механические свойства бетона, арматурной стали и железобетона. Приведены основы расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям. Рассмотрены особенности проектирования предварительно напряженных и сборных железобетонных конструкций. Изложены методы монтажа конструкций. [29]
При повторной нагрузке ( линии 3 - 4), так и при нагружении напряжениями обратного знака ( линии 3 - 6), линейный закон действует до значений напряжений, при которых начиналась разгрузка, затем движение осуществляется по оставшемуся участку начальной криволинейной диаграммы. Таким образом создается возможность выполнять расчеты железобетонных конструкций с трещинами при различных сложных режимых нагружения, хотя, естественно, этот вопрос еще требует проведения дополнительных исследований. [30]