Расчет - коэффициент - расход
Cтраница 1
Расчет коэффициентов расхода [ 1 5 / Вт на влажном паре является затрудненным, так как неясной остается модель течения, на основании которой нужно определять теоретический расход. Возможно несколько решений поставленной задачи. Такой метод встречает естественные возражения, так как он не учитывает переохлаждения потока, скольжения и распределения фаз по сечениям. Кроме того, коэффициент расхода терпит разрыв на верхней пограничной кривой вследствие скачкообразного изменения показателя и при переходе через кривую насыщения. На рис. 8 - 4, а показано изменение коэффициента ц рав, рассчитанного таким способом. С ростом г / о коэффициент ц рав возрастает, причем в зоне г / о 0 функция рав ( г / о) терпит разрыв. [1]
Для расчета коэффициента расхода а по формулам ( 85), ( 86) значение модуля диафрагмы т предварительно определяют по номограммам, приведенным в приложении 32 Правил [11], в зависимости от вычисленного по формуле ( 26) коэффициента С и заданного предельного перепада давления Арпр на диафрагме. [2]
Для расчета коэффициента расхода, угла факела и толщины конусной пленки используются соответствующие уравнения для простых центробежных форсунок, только вместо значения эквивалентной геометрической характеристики необходимо брать значение суммарной геометрической характеристики. [3]
Особенности расчета попродуктных коэффициентов расхода газообразных веществ делают неприменимой методику их определения на базе стехиомет-рических соотношений, содержащихся в уравнениях химических реакций, так как в каждом конкретном случае необходимо знать не только молекулярную массу, но и объемы газообразных веществ, вступающих в реакцию. В свою очередь молекулярная масса при различных температурах ввиду неустойчивости химических соединений и различной степени энтальпии каждого содержащегося в природном газе химического элемента может существенно изменяться. [4]
Задаваясь точностью расчета коэффициента расхода, получаем из выражения ( 147) условия, при которых рассчитывать гидравлические параметры форсунки можно по теории форсунки для идеальной жидкости. [5]
Сопоставим теперь результаты расчета коэффициента расхода по формулам ( 59) - ( 62) с экспериментальными данными. [6]
Анализ показывает, что расчет коэффициента расхода по формуле ( 104) может быть выполнен со сравнительно большой точностью. [7]
Применим полученные формулы к расчету коэффициента расхода и угла факела при протекании вязкой жидкости через форсунку. [8]
Ранее было указано, что при расчете коэффициента расхода недостаточно учитывать только поправки на тепловое расширение материала и на число Рейнольдса. Шероховатость трубопроводов учитывается также при расчете всех других видов дросселирующих Органов, упомянутых в этой работе. Эти поправки, однако, не вводятся в расчеты в тех случаях, когда коэффициенты расхода были определены экспериментальным путем, так что в них уже вошло влияние шероховатости и остроты кромки диафрагмы. [9]
В § 13 книги [5] рассмотрены возможности расчета коэффициента расхода в прямоосном канале. В таком слое скорости движения потока по его линиям тока являются замедленными вследствие трения, и скорость потока здесь меняется от нуля ( у стенки) до скорости ядра потока на переходе пограничного слоя в ядро потока. В теории пограничного слоя принимаются закономерности изменения скорости течения в пограничном слое от нуля до указанной максимальной величины. [10]
Определим коэффициент расхода ц для радиальной щели, следуя по пути, принятому при расчете коэффициента расхода в осевой щели. В этом случае расчет несколько осложняется тем, что скорость в радиальном зазоре меняется в зависимости от радиуса. [11]
 |
Влияние на. коэффициент расхода форсунки конфигурации входного отверстия сопла при распылении суспензии с 7 1 53 г / см3, т ] 83 спз. [12] |
В результате обработки большого количества опытов по распылению воды и керамических суспензий было получено уравнение для расчета коэффициента расхода тангенциальных форсунок с круглыми и прямоугольными входными канавками. [13]
При истечении воздуха из отверстия в тонкой стенке изменению величины ( pilp0) Kp по сравнению с приведенным ранее ее значением при истечении воздуха из дросселя сопутствует изменение коэффициента сужения струи, что должно учитываться при расчете коэффициента расхода. [14]
Как указывалось в § 6 - 1, конфузорные течения насыщенного и влажного пара характеризуются следующими особенностями: 1) пар в критическом сечении сопла находится в пересыщенном состоянии, причем уравнение состояния такого пара неизвестно; 2) изменение состояния не может быть описано уравнением состояния идеального газа и показатель Ъ - переменная величина, не характеризующая процесс в целом; 3) нарушается фазовая однородность потока в любом сечении сопла: в пристеночной области образуется пленка; скорости жидкой и паровой фаз различны; скорости капель, попадающих в сопло из-за начальной влажности и образующихся во время движения, также неодинаковы; 4) при расчете коэффициента расхода нельзя пользоваться значениями Вт, подсчитанными по формуле ( 8 - 2), даже если показатель & для влажного пара можно оценить, так как коэффициент истечения Вт, определяемый по равновесной термодинамической теории, не отражает особенностей ме-тастабильного процесса. [15]
Страницы: 1 2