Расчет - критическая нагрузка
Cтраница 1
Расчет критических нагрузок для тел с трещиной может быть проведен двумя методами: силовым и энергетическим. Данная задача решается энергетическим методом. [1]
При расчете критических нагрузок пластинок п оболочек, кроме общепринятых гипотез Кирхгофа - Лява ( гипотеза о жесткой нормали), вводят дополнительные упрощения. [2]
Воспользуемся алгоритмом расчета критических нагрузок для толстых многослойных цилиндрических оболочек, рассмотренным в разд. [3]
При малых длинах трещин расчет критических нагрузок по обоим критериям приводит к значительному расхождению. Несмотря на это, с точки зрения оценки материала, характеристики Кй и бс формально по-прежнему равноценны в рамках рассмотренных теорий, так как по предположению они не зависят от критической длины трещины. [4]
При малых длинах трещин расчет критических нагрузок по обоим критериям приводит к значительному расхождению. Несмотря на это, с точки зрения оценки материала, характеристики Ке и 6С формально по-прежнему равноценны в рамках рассмотренных теорий, так как по предположению они не зависят от критической длины трещины. [5]
При малых длинах трещин расчет критических нагрузок по обоим критериям приводит к значительному расхождению. Несмотря на это, с точки зрения оценки материала характеристики Кс и 8С формально по-прежнему равноценны в рамках рассмотренных теорий, так как по предположению они не зависят от критической длины трещины. [6]
При малых длинах трещин расчет критических нагрузок по обоим критериям приводит к значительному расхождению. Несмотря на это, с точки зрения оценки материала, характеристики Кс и 6с формально по-прежнему равноценны в рамках рассмотренных теорий, так как по предположению они не зависят от критической длины трещины. [7]
При малых длинах трещин расчет критических нагрузок по обоим критериям приводит к значительному расхождению. Несмотря на это, с точки зрения оценки материала, характеристики Ке и дс формально по-прежнему равноценны в рамках рассмотренных теорий, так как по предположению они не зависят от критической длины трещины. [8]
 |
Волны в окружном направлении. а - четь [ ре волны. б - две волны. [9] |
Ниже даны формулы и графики, служащие для расчета критических нагрузок, наиболее часто встречающихся на практике. [10]
 |
Некоторые характерные формы потерн устойчивости круговой тороидальной оболочки. а - антисимметричная. б - симметричная. [11] |
Анализ данных табл. 5.4 показывает хорошее совпадение результатов расчета критической нагрузки q0a с экспериментально наблюдаемыми нагрузками потери устойчивости 7ЭКсп, что позволяет сделать вывод о применимости использованной в тестовом примере методики расчета нагрузок потери устойчивости тороидальных оболочек в соответствующих задачах оптимизации конструкций этого класса, изготовленных из композитов. [12]
 |
Ориентировочные значения. [13] |
TQ - натяжение несущего троса в беспровесном режиме ( при расчете критической нагрузки значением TQ, кН, задаются, табл. 62.38); ТиК - натяжения продольного несущего троса и контактного провода; индекс г соответствует гололедному режиму, индекс min - режиму минимальной температуры. [14]
Проверка возможности и способа экспериментального решения задач упругой устойчивости сложных деталей и узлов на моделях из материала с низким модулем продольной упругости иллюстрируется приводимыми ниже примерами таких случаев, для которых может быть выполнен расчет критической нагрузки. Значительную трудность при всех этих экспериментах составляет обеспечение требуемых граничных условий, а также заданного направления и способа приложения нагрузки. [15]
Страницы: 1 2