Расчет - остаточное напряжение
Cтраница 1
Расчет остаточных напряжений в композитах, состоящих из полимерного связующего и армирующих волокон, является, по существу, задачей вязкоупругого анализа конструкций под действием переменной температуры, когда полимерное связующее переходит из высокоэластического состояния в стеклообразное. Этот расчет легко выполним при помощи существующих методов в предположении о термореологической простоте и линейности свойств полимерного связующего. [1]
Расчет остаточных напряжений в стеклянных изделиях основан на термопластической теории, по которой остаточные напряжения являются следствием пластической деформации стекла при его охлаждении. Имеющиеся формулы для расчета остаточных напряжений справедливы только для постоянной скорости охлаждения стеклянного изделия, создать которые в обычных промышленных условиях практически невозможно. Эмпирические формулы для расчета прочности закаленных стекол в основном предназначены для листового стекла. Считать по ним изделия сложной конфигурации не представляется возможным. [2]
Расчет остаточных напряжений в композитах, состоящих из полимерного связующего и армирующих волокон, является, по существу, задачей вязкоупругого анализа конструкций под действием переменной температуры, когда полимерное связующее переходит из высокоэластического состояния в стеклообразное. Этот расчет легко выполним при помощи существующих методов в предположении о термореологической простоте и линейности свойств полимерного связующего. [3]
Для расчета остаточных напряжений воспользуемся тем обстоятельством, что хотя в объеме растущего кристалла возникают напряжения, его поверхность х у ( t) должна быть свободна от них, так как условию минимума свободной энергии образующегося слоя твердой фазы соответствует требование, согласно которому упругая энергия должна быть равна нулю. Это следует из условия совместности полных деформаций. [4]
Предлагается метод расчета остаточных напряжений в биметаллических материалах на основе измерения коэффициентов интенсивности напряжений в последовательно наращиваемых трещинах. [5]
Описана методика расчета остаточных напряжений в тонкой пластически упрочняющейся полосе, подвергнутой сжатию в условиях плоской деформации. Анализируется случай, когда в деформируемой полосе возникает центральный идеально пластический слой, отвечающий наличию площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций. Указаны необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения, которое выражено через функции, табулированные на ЭЦВМ. Для указанного случая построены эпюры распределения остаточных напряжений и исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину остаточных напряжений. [6]
Приведем результаты расчетов остаточных напряжений методом двух снимков. [7]
Предложенная новая методика расчета остаточных напряжений при переменных режимах охлаждения [25] заключается в предварительной разбивке сложных форм изделий на ряд простых геометрических фигур. [8]
Однако предложенные методы расчета остаточных напряжений I рода, возникающих в металлических телах при температурных изменениях, не отражают всей сложности протекающих в толще металла процессов и являются приближенными. [9]
По данным эксперимента проводился расчет остаточных напряжений на моделях, при этом учитывалась тангенциальная составляющая а, которая является определяющей и значительно превосходит осевую и радиальную. [10]
В последнем параграфе настоящей монографии приведен пример расчета остаточных напряжений в кристалле, выращенном из расплава, которые возникли в процессе образования твердой фазы. [11]
 |
Распределение термических напряжений в композиции ХН78Т ( ЭИ435 - вольфрамовая проволока в зависимости от температуры. [12] |
Этими формулами можно с успехом пользоваться при расчете остаточных напряжений в композициях типа керамика-высокопрочное волокно, когда напряжения не превышают пределов текучести обоих компонентов. Анализ формул показывает, что величина напряжений зависит от характеристик компонентов, коэффициентов линейного расширения, градиента температур, объемного содержания волокон. Абсолютные размеры волокон не влияют на величину упругих напряжений. С увеличением объемной доли волокон абсолютная величина упругих напряжений в них уменьшается. При этом осевые и тангенциальные напряжения в матрице растут, а радиальные уменьшаются по абсолютной величине. Радиальные напряжения в матрице и волокне одинаковы по модулю и знаку, а осевые и окружные напряжения в волокнах и матрице имеют противоположные знаки. [13]
На основе полученных формул нами разработана с применением языка программирования Бейсик программа для расчета остаточных напряжений в металле после пластического изгиба. [14]
Хотя эпоксидные смолы при Т Tg в действительности не являются термореологически простыми, можно полагать, что для расчета остаточных напряжений такая модель поведения матрицы будет подходящей. Поэтому задача расчета напряжений, возникающих после завершения цикла отверждения, будет рассмотрена в первую очередь. [15]
Страницы: 1 2 3