Cтраница 2
Хотя эпоксидные смолы при Т; Tg в действительности не являются термореологически простыми, можно полагать, что для расчета остаточных напряжений такая модель поведения матрицы будет подходящей. Поэтому задача расчета напряжений, возникающих после завершения цикла отверждения, будет рассмотрена в первую очередь. [16]
Едва ли не важнейшими по влиянию на прочность из перечисленных факторов являются остаточные макронапряжения. Расчет остаточных напряжений производят по теореме о разгрузке, согласно которой остаточные напряжения после пластического деформирования равны разности напряжений при пластическом деформировании и так называемых разгрузочных напряжений, от которых материал освобождается при разгрузке. Если при разгрузке происходят чисто упругие деформации, то можно определять разгрузочные напряжения методами теории упругости. В работе [26] сформулирован и доказан вариационный принцип относительно остаточных напряжений, однако насколько нам известно, он не нашел практического применения. [17]
Рассмотрены особенности формирования газотермических и вакуумных покрытий. Предложены методы расчета остаточных напряжений в системе покрытие-подложка-деталь. Представлены результаты исследования физико-механических свойств и структуры покрытий в зависимости от условий напыления и рассмотрены возможные схемы управления технологическим процессом при напылении. [18]
Расчет остаточных напряжений в стеклянных изделиях основан на термопластической теории, по которой остаточные напряжения являются следствием пластической деформации стекла при его охлаждении. Имеющиеся формулы для расчета остаточных напряжений справедливы только для постоянной скорости охлаждения стеклянного изделия, создать которые в обычных промышленных условиях практически невозможно. Эмпирические формулы для расчета прочности закаленных стекол в основном предназначены для листового стекла. Считать по ним изделия сложной конфигурации не представляется возможным. [19]
В то же время продуктивным оказывается упрощенный физический подход к моделированию процесса охлаждения, рассматривающий его как переход из жидкого состояния в твердое. В работе [144] для расчета остаточных напряжений в неорганическом стекле при его получении рассматривается последовательное застывание слоев вязкого расплава на жесткой подложке из ранее затвердевших слоев. В незатвердевшей зоне при ТТСТ имеет место лишь деформация течения. В момент прохождения слоя через Гст деформация течения равна средней деформации всех затвердевших к этому времени слоев и в дальнейшем не меняется. [20]
Например, выводы формул для расчета остаточных напряжений, которые во втором издании даны сравнительно подробно, здесь опущены ( гл. Конечно, провести границы между разделами очень трудно. Теорией механических свойств ( или учением о них) разные авторы считают очень разные разделы науки: от специальных разделов физики твердого тела, или физической химии, теории дислокаций, вакансий до макроскопических представлений ( например, макроскопические теории хрупкого разрушения Гриффитса, Ирвина) или теоретические представления о хладноломкости Н. Н. Давиденкова и его школы. [21]
В механических методах используют образцы прямоугольной или круглой формы. Измеряется деформация подложки после снятия покрытия и затем проводится расчет остаточных напряжений. [22]
Эксперименты показывают, что соотношение (4.13) выполняется достаточно точно при развитых пластических деформациях. В то же время следует иметь в виду, что при расчете остаточных напряжений упругие деформации являются основными и средняя деформация ео сравнима с другими упругими деформациями. В этом случае гипотеза о несжимаемости (4.13) несостоятельна. [23]
Стеклопластики на эпоксидных связующих, как правило, не применяют в конструкциях, работающих при температурах выше Tg, вследствие низкой жесткости и прочности материала в таких условиях. Однако знание вязкоупругих свойств композита при Т Tg чрезвычайно важно, в частности для расчета остаточных напряжений, развивающихся в композите после охлаждения от максимальной температуры отверждения. [24]
Стеклопластики на эпоксидных связующих, как правило, не применяют в конструкциях, работающих при температурах выше Те, вследствие низкой жесткости и прочности материала в таких условиях. Однако знание вязкоупругих свойств композита при Т Tg чрезвычайно важно, в частности для расчета остаточных напряжений, развивающихся в композите после охлаждения от максимальной температуры отверждения. [25]
Известно, что фазовые превращения сопровождаются резким снижением сопротивления пластическому деформированию. Исключительно большое прикладное значение проблемы пластичности превращения связывают с рядом обстоятельств: широким его использованием при создании новых материалов с наперед заданными свойствами и разработке прогрессивной технологии ( например, для [ устранения пос-лезакалочного коробления изделий [63]); в связи с необходимостью развития инженерных способов расчета остаточных напряжений, возникающих при термообработке, и выбора композиций для трип-сталей или придания пластических свойств хрупким неметаллическим кристаллам; из-за широкого внедрения материалов с эффектом памяти формы. Велико и научное значение проблемы пластичности превращения. [26]
Разработана методика определения остаточных напряжений в деталях на основе измерения с применением фотоупругих покрытий коэффициентов интенсивности напряжений А / и Кц в вершинах создаваемых трещин. Представлены метод расчета остаточных напряжений по полученным зависимостям К ] ( S) и Кц ( S) дня деталей различной формы ( S - линия распространения трещин) и аналитические зависимости для случаев, когда деталь может рассматриваться как бесконечная плоскость с краевой трещиной. Для деталей произвольной формы расчет остаточных напряжений проводится численным методом. [27]
В толстостенных изделиях при значительных усилиях натяжения отжим связующего из внутренних слоеэ может полностью изменить заданное при намотке напряженное состояние и нарушить наиболее выгодную эпюру остаточных напряжений в готовом изделии. В таких случаях целесообразно прибегать к послойной намотке, причем последующий слой следует наматывать после предварительного отверждения предыдущего. При расчете остаточных напряжений в изделиях, полученных послойным отверждением, предполагается [88 - 90], что препрег наматывается на абсолютно жесткую оправку с поочередным отверждением каждого слоя произвольной толщины. При намотке очередного слоя напряжения возникают в данном слое и возрастают в лежащих ниже отвержденных слоях. Предварительно от-вержденная часть заготовки рассматривается как однородный ортотропный цилиндр с механическими характеристиками такими же, какие должны быть у готового изделия, а наматываемый слой имеет характеристики препрега. Для упрощения расчета допускается также, что в момент намотки нового слоя его температура равна температуре предыдущих слоев и температуре отверждения. [28]
Разработана методика определения остаточных напряжений в деталях на основе измерения с применением фотоупругих покрытий коэффициентов интенсивности напряжений А / и Кц в вершинах создаваемых трещин. Представлены метод расчета остаточных напряжений по полученным зависимостям К ] ( S) и Кц ( S) дня деталей различной формы ( S - линия распространения трещин) и аналитические зависимости для случаев, когда деталь может рассматриваться как бесконечная плоскость с краевой трещиной. Для деталей произвольной формы расчет остаточных напряжений проводится численным методом. [29]
В настоящее время интенсивно разрабатывается техника и методы определения напряжений непосредственно при нанесении покрытий. В одном из перспективных методов, реализующих такой принцип измерения, используют специальную голографическую установку. На голографической плите стенда закреплена камера для нанесения покрытий, в которой сделаны смотровые окна. Образцы в держателях и кинематическом устройстве помещаются в камеру. Объектная и опорная волны проходят через окна и попадают на фотопластинку, расположенную в оптической схеме. Измерение деформации образцов и расчет остаточных напряжений проводят аналогично предыдущим методам. В оптических схемах обязательно предусматривают способы оптической компенсации смещений. [30]