Расчет - поля - температура
Cтраница 1
 |
Изолинии скорости в момент окончания заполнения полости при константе скорости, равной ka ( а и 4& 0 ( б. [1] |
Расчет полей температуры и конверсии [257] показывает, что для повышения уровня конверсии во время заполнения с целью минимизации цикла значительно эффективнее нагрев компонентов реакционного состава, чем повышение температуры стенок формы. [2]
Для расчета стационарных полей температур и скорости теплоносителя, плотность которого зависит от температуры и давления, решается система дифференциальных уравнений, в Которую входят уравнения движения, энергии, неразрывности и состояния. [3]
В расчетах полей температур в барабанном роторе показано, что определяющим при оценке перепада температуры является радиальный тепловой поток. [4]
При расчете полей температур с переменными физико-химическими свойствами необходимо заранее иметь такие зависимости. [5]
При расчете полей температур, напряжений и деформаций, а также полей повреждений и электрического потенциала в роторах и корпусных элементах турбин необходимо учитывать факторы, характеризующие особенности работы, геометрии, накопления и развития повреждений в этих деталях. [6]
Предложена методика расчета полей температур в образцах типа клина и турбинной лопатки. [7]
Использование вычислительных машин для расчетов полей температур при сварке может быть различным в зависимости от поставленной задачи. [8]
Для использования метода гомогенизации при расчете полей температур в пучках сребренных стержней при пористости m Ф 0 5 необходимо установить критериальную зависимость коэффициента К от определяющих критериев подобия. [9]
При решении вопроса о выборе моделей для расчета полей температур, по-видимому, следует ограничиться простейшими - одномерными, упругими. [10]
Таким образом, оценка термостойкости может быть произведена и без расчета полей температур и напряжений. Однако это не значит, что установление полей температур и напряжений не представляет практического интереса. Во-первых, зная поля температур и напряжений, можно находить пути к рациональному профилированию деталей; во-вторых, заделывая в реальную лопатку одну-две термопары, можно, пользуясь установленными выше закономерностями регулярного режима, назначать фактические режимы испытаний; в-третьих, можно находить из эксперимента распределение У - по профилю лопатки ( за исключением малых участков передней и задней кромок) при испытаниях на стендах и в двигателе. Определение а производится по известным ( из эксперимента) темпам охлаждения и термофизическим константам при помощи приведенных выше зависимостей. [11]
В опубликованной в том же году другой работе Мэ-зона [17] приведены результаты экспериментального исследования и расчетов полей температуры и скорости при течении N2O4 между горячей и холодной пластинами. [12]
Экспериментальные и теоретические методы решения проблемы хорошо дополняют друг друга и позволяют выдать надежные рекомендации по расчету нестационарных и стационарных полей температур. [13]
Для решения задачи определения нестационарных температурных полей целесообразно использовать гомогенизированную модель течения, как и в случае расчета стационарных полей температур. Модель течения гомогенизированной среды [39] сводится к следующему. Таким образом, замена течения в реальном пучке труб течением гомогенизированной среды представляет собой инженерный прием, справедливость применения которого для расчета полей скорости и температуры, теплоносителя должна быть подтверждена экспериментально. [14]
С помощью нескольких версий программ, в которых реализованы приведенные ранее алгоритмы, решено большое число прикладных задач, в том числе расчет полей температур, напряжений и деформаций и повреждений в роторах и корпусных элементах турбин ТЭС и АЭС ( см. гл. Эти алгоритмы и программы используют также и для решения других важных прикладных задач, например, двумерных и трехмерных задач теплопроводности и упругости при изучении термонапряженного состояния главной запорной задвижки Dy 500 мм энергоблоков с реакторами ВВЭР-440 двумерных и трехмерных задач нестационарной теплопроводности, упругости, механики разрушения при изучении проблемы водяной очистки поверхности нагрева мощных котлоагрегатов. [15]
Страницы: 1 2