Деформационный расчет
Cтраница 3
При значительном повороте стенки точка приложения активного давления смещается вниз на величину ба, что учитывается при деформационном расчете бокового давления грунта на подпорные стенки. [31]
Так как горизонтальные силы N не могут уравновесить вертикальную силу Р f О ( рис. б), необходим деформационный расчет системы. [32]
Так как горизонтальные силы N не могут уравновесить вертикальную силу Р ф 0 ( рис. б), необходим деформационный расчет системы. [33]
Давая обобщенную характеристику типовых расчетных задач, решаемых в конструировании ЭМУ, следует отметить, что большинство этих задач ( за исключением тепловых, деформационных расчетов и проектных расчетов размерных цепей) имеют достаточно простые алгоритмы решения и могут быть выполнены на ЭВМ с малыми затратами времени. Значительная часть конструкторских расчетов носит характер проверок проектных решений, принимаемых на предыдущих этапах проектирования. Поэтому целесообразно обеспечить конструктора оперативными расчетными данными непосредственно в процессе его работы с геометрическими моделями проектируемых объектов. [34]
 |
Зависимость параметра.| Эпюра напряжений, соот. [35] |
На рис. 73 приведены значения прогибов посередине пролета модели подземного перехода трубопровода при различном внутреннем давлении продукта. Деформационный расчет был выполнен на ЭВМ по следующему алгоритму. [36]
Отсюда следует, что при уменьшении k и увеличении Я значение критической силы снижается. Деформационный расчет следует проводить, если Р 0 14 Ркр. [37]
В современных строительных конструкциях широко применяют тонкостенные стержни, обладающие высокими прочностными характеристиками. Все более актуальными становятся вопросы устой - чивости и деформационного расчета таких стержней. [38]
Входящие в (6.246) значения средних усилий в арматуре 6, т будут зависеть от уровня напряженного состояния. В результате значение нагрузки, при котором разрушится переармированный элемент при сложном напряженном состоянии, очевидно, наиболее точно может быть определено лишь в процессе деформационного расчета. [39]
Как видим, с2сь из чего следует, что в предельном состоянии пластические деформации распространяются на меньшую глубину сечения, чем это предполагалось в начале расчета. Уменьшив зону пластических деформаций до сечения 2 - 2 ( рис. 7 - 4), получим минимальный момент инерции упругого ядра / ин 2 2 см, N2 6 030 кГ и Ci 2 2 см. Повторив при этих условиях деформационный расчет, получили значение с2, близкое к с. Сравнив эту нагрузку с предельной нагрузкой на обычный уголок N 6000 кГ, можно убедиться, что они практически одинаковы. [40]
 |
Зависимость прогиба посредине пролета от внутреннего давления при различной поперечной нагрузке. [41] |
На рис. 13.7 приведены значения прогибов посередине пролета модели подземного перехода трубопровода при различном внутреннем давлении продукта. Деформационный расчет был выполнен на ЭВМ по следующему алгоритму. [42]
Задавшись глубиной и протяженностью областей пластических деформаций, отделим их от стоек рамы и произведем расчет на устойчивость такой условной системы при узловом ее нагружении. Определив значение критической нагрузки, приступаем к деформационному расчету уже действительной рамы с неузловым приложением нагрузки - В деформационном расчете наличие пластических зон учитываем путем использования момента инерции первого расчетного сечения. Определив прогибы, строим эпюру изгибающих моментов, при помощи которой устанавливаются действительное положение и глубина пластической области. Совпадение ( по глубине и протяженности) полученных таким образом пластических зон с заданными укажет на то, что найденная выше критическая нагрузка на условную раму равна предельной нагрузке на действительную раму. [43]
Задавшись глубиной и протяженностью областей пластических деформаций, отделим их от стоек рамы и произведем расчет на устойчивость такой условной системы при узловом ее нагружении. Определив значение критической нагрузки, приступаем к деформационному расчету уже действительной рамы с неузловым приложением нагрузки - В деформационном расчете наличие пластических зон учитываем путем использования момента инерции первого расчетного сечения. Определив прогибы, строим эпюру изгибающих моментов, при помощи которой устанавливаются действительное положение и глубина пластической области. Совпадение ( по глубине и протяженности) полученных таким образом пластических зон с заданными укажет на то, что найденная выше критическая нагрузка на условную раму равна предельной нагрузке на действительную раму. [44]
До настоящего времени при расчете как массивных, так и тонкоэлементных подпорных стенок используются почти исключительно решения, основанные на теории предельного равновесия сыпучей среды ( Кулона, Соколовского), не учитывающей перемещений грунта и стенки в допредельном состоянии. Такая методика расчета необоснованна; в действительности при наличии малых перемещений стенок возникает большее давление, чем Кулоново. В книге [67] и статьях автора [46] такой метод деформационного расчета был уже изложен, причем упругие свойства грунта описывались с помощью модели винклерова основания. [45]
Страницы: 1 2 3 4