Описанный расчет
Cтраница 2
Хотя описанные расчеты проведены с введением некоторых допущений, полученные данные имеют удовлетворительную сходимость с практическими результатами. [17]
Выполняя описанные расчеты, в первом приближении можно пользоваться данными табл. 2.10 и 2.11. В них приведены формулы для расчета коэффициента передач. При этом коэффициент устойчивого усиления каскада следует рассчитывать для той частоты поддиапазона, в столбце которой величина / Со уст дана со звездочкой. [18]
Все описанные расчеты являются приближенными. В действительности внутренние вращения вокруг отдельных связей, отдельные волчки, взаимодействуют друг с другом и аддитивность (2.67) не соблюдается. Вторым существенным осложнением является взаимодействие внутреннего вращения и вращения молекулы как целого. Строгий учет таких взаимодействий очень существенен в радиоспектроскопии, с помощью которой непосредственно исследуются вращательные состояния молекулы. [19]
Результаты описанных расчетов позволяют установить наиболее вероятный ход зависимостей Y / ( х) ПРИ ан о - const - Правильность получаемых описанным способом данных может быть подтверждена следующим независимым способом. [20]
Применение описанного расчета для определения технологического и паркового норматива, а также норматива спецтехники на 100 скважин направлено на обоснованное планирование технической оснащенности транспортом и спецтехникой управлений технологического транспорта с целью более качественного обслуживания объектов основного производства нефтяной промышленности. [21]
В описанном расчете не принято во внимание трение на ободьях колес, которое получается из-за того, что ободья колес в результате силы нажатия подвергаются контактному сжатию и вместо линейного касания образуется деформированная площадка небольшой ширины. При вращении колес контактное сжатие сопровождается упругим сдвигом трущихся поверхностей. На приведение в деформированное состояние последовательно сжимаемых площадок ободьев затрачивается энергия, которой мы пренебрегаем. [22]
В описанном расчете допущены неточности: 1) так как угловая скорость коренного вала колеблется, то диаграмма движущего момента, правильная для постоянной угловой скорости, в действительности должна быть несколько иной ( здесь не учтена зависимость движущего момента от угловой скорости; это тем больше отражается на результатах расчета, чем больше заданный коэффициент неравномерности б); 2) чем тяжелее звенья механизма, тем менее точными получаются результаты расчета. [23]
В описанном расчете не принято во внимание трение на ободьях колес, которое получается из-за того, что ободья колес в результате силы нажатия подвергаются контактному сжатию и вместо линейного касания образуется деформированная площадка небольшой ширины. При вращении колес контактное сжатие сопровождается упругим сдвигом трущихся поверхностей. На приведение в деформированное состояние последовательно сжимаемых площадок ободьев затрачивается энергия, которой мы пренебрегаем. [24]
В описанных расчетах угол наклона дна ( pi вблизи точки излома вычислялся с помощью осреднения по трем соседним частицам, хотя, в принципе, эта процедура необязательна и оказывает некоторое сглаживающее влияние на форму свободной границы лишь для больших углов. [25]
В результате описанного расчета находятся значения а, г, к и F и определяются размеры теплообменника. Однако этим не исчерпывается задача проектного расчета теплообменника, так как правильное решение соответствует такому значению выбранной без расчетного обоснования конечной температуры теплоносителя, которое обеспечивает оптимальные технико-экономические показатели процесса. [26]
В результате описанных расчетов получаются верхние и нижние пределы возможных значений коэффициентов активности каждого электролита. Очевидно, что истинные значения коэффициентов активности лежат внутри интервалов, определяемых указанными предельными величинами. В тех случаях, когда верхнее и нижнее предельные значения коэффициентов активности близки ( расхождение находится на уровне нескольких процентов), истинные значения можно определять как среднее арифметическое. Для систем СоС12 - NH4C1 - Н20 и NiCl2 - NH4C1 - H20 это имеет место в областях концентраций, близких к бинарным растворам. Для бесконечно разбавленных растворов уравнения ( V-228) и ( V-229) дают истинные значения коэффициентов активности. [27]
В результате описанных расчетов находится реальная кривая зависимости Ргрпргрп ( 9), которая при совместном рассмотрении с аналогичной зависимостью, построенной для стороны пласт - ГРП, характеризует режим работы системы в целом, при конкретной марке компрессоров. [28]
Интересная модификация описанных расчетов заключается в введении различных резонансных интегралов для чередующихся связей. Оказывается, что при этой модификации между связывающими и разрыхляющими зонами появляется щель. Щели между зонами - это третья общая особенность, присущая бесконечным системам. [29]
В процессе описанного расчета определяют диаметр трубопровода и параметры его работы. При этом важно достаточно точное вычисление скоростей iw и vp для нахождения критической продолжительности дождя при расчете данного и последующих расчетных участков трубопроводов дождевой сети. [30]
Страницы: 1 2 3 4