Температурный режим - поверхность - нагрев
Cтраница 1
Температурный режим поверхностей нагрева контролируют с использованием поверхностных ПТ, устанавливаемых на выходе труб, и температурных вставок, позволяющих измерять в обогреваемой зоне температуру металла лобовой и тыльной частей вертикальных труб, а для горизонтальных - дополнительно верхней и нижней частей. На котлах с газоплотными плавниковыми экранами, кроме указанных показателей надежности, необходимо проверять температурные условия работы межтрубных перемычек ( особенно лобовую поверхность перемычки), на которые воздействуют высокие температуры и собственное несимметричное температурное поле при прохождении через смежные трубы рабочего тела с разной температурой. Для температурного контроля таких экранов необходимо применять температурные вставки. Для контроля разности температур соседних труб используют дифференциальные ПТ. [1]
Допустимая продолжительность перерыва питания определяется температурным режимом наиболее теплонапря-женной поверхности нагрева - НРЧ. Данные ряда опытов подтверждают возможность прекращения питания на 30 с при номинальной и на 60 с при 50 % - ной нагрузке. [2]
 |
Влияние энтальпии среды и теплового напряжения на коэффициент теплоотдачи, при сверхкритическом давлении [ р 24 МПа, щр 700 кг / ( м2 - с ].| Температура потока и стенки в прямоточном контуре. [3] |
По этой причине снижается интенсивность теплоотдачи и ухудшается температурный режим поверхности нагрева. [4]
Отлагающиеся в парогенераторе вещества уменьшают теплоотдачу к рабочему телу и ухудшают температурный режим поверхности нагрева. Для удаления отложений применяют периодическую промывку - водную и химическую. Водной промывкой удаляют главным образом растворимые в воде соединения: соли натрия, кальция и магния. Растворение этих соединений нарушает механические связи в слое накипи, содержащей также окислы железа и меди. Переходя во взвесь, эти окислы уносятся промывочной водой при ее скорости более 0 5 м / с. Если основу отложений составляют нерастворимые окислы металлов, то водными промывками удаляется лишь их поверхностный слой, содержащий соединения кальция и магния, и эффект промывки будет невелик. Поэтому, когда доля окислов металлов в отложениях велика, а эффект от водной промывки, наоборот, незначителен, не рекомендуется допускать слой отложений более 0 2 мм. Это, естественно, сокращает межпромывочный период, а при его удлинении приводит к необходимости химических промывок. Ввиду отсутствия в прямоточных парогенераторах фиксированных зон фазового превращения изменение нагрузки приводит к периодическому перемещению зоны безостаточного упаривания, а следовательно, и области отложений, что вызывает самопромывку водовымываемых соединений и обогащение компонентов, не вымываемых водой. [5]
Отлагающиеся в переходной зоне вещества уменьшают теплоотдачу к рабочему телу и ухудшают температурный режим поверхности нагрева. Для удаления отложений применяют периодическую промывку-годную и химическую. Водной промывкой удаляют главным образом растворимые в воде соединения. Промывку производят прокачиванием через парогенератор горячей воды ( при - 100 С) с тем, чтобы не допускать в переходной зоне отложений толщиной более 0 2 мм. Различают промывку по разомкнутой и замкнутой схеме. Разомкнутая схема промывки со сбросом воды в дренаж более эффективна, но связана с большой потерей конденсата. [6]
В отношении парогенерирующих каналов такой проблемой является правильный учет влияния отложений на температурный режим поверхности нагрева. До настоящего времени по этому поводу в литературе были только отдельные публикации, выполненные в основном специалистами по водоподготовке. Это обеспечивало физико-химический анализ отложений, но не давало возможности выявить их влияние на гидравлику, теплообмен и температурный режим парогенерирующей поверхности. [7]
Указанный в правилах растопочный расход воды обычно принимается заводами-изготовителями из условия обеспечения надежного гидравлического и температурного режима поверхностей нагрева, прежде всего топочных экранов, при растопочной нагрузке. При недостаточном уровне массовых скоростей среды в растопочном режиме возможно появление опасной теплогидравлической разверки, межвитковой пульсации, расслоения, что может привести к повреждениям труб. Вместе с тем на ряде котлов, особенно газомазутных с высоким значением массовых скоростей, принимаемых при номинальной нагрузке, допустимые значения растопочных и массовых скоростей обеспечиваются при растопочном расходе воды, меньшем 30 % номинального. Уменьшение растопочного расхода ниже 30 % номинального, если оно не оговорено в инструкции завода-изготовителя, может быть принято на основе материалов специальных испытаний после согласования их результатов с заводом. [8]
Технический минимум нагрузки блоков и, следовательно, диапазон допустимых нагрузок определяются в основном надежностью гидравлического и температурного режима поверхностей нагрева котлов и условиями обеспечения устойчивого топочного процесса, а на котлах с жидким шлакоудалением - и выхода жидкого шлака. На ряде типов блоков, в первую очередь газомазутных, диапазон допустимых нагрузок превышает регулировочный диапазон. Имеющиеся трудности с прохождением минимума электрической нагрузки энергосистем ночью и в нерабочие дни заставляют использовать весь диапазон допустимых нагрузок блоков с изменением состава вспомогательного оборудования, горелочных устройств и отключением отдельных регуляторов. Это позволяет уменьшать степень использования пускоостановочных режимов для регулирования графика нагрузки энергосистем. [9]
Практика последних лет показала, что при наладке и освоении мощных энергетических котлоагрегатов работы по измерению гидравлических и температурных режимов поверхностей нагрева занимают достаточно большой объем. [10]
При применении паромеханических форсунок и сжигании природного газа задача опыта сводится к определению минимальной нагрузки по условиям допустимого снижения температуры промперегрева, надежности циркуляции, гидродинамики и температурного режима поверхностей нагрева по тракту рабочей среды. [11]
Современные мощные парогенераторные установки и протекающие в них рабочие процессы настолько сложны и многообразны, что для надежной эксплуатации оборудования специалистам необходимы глубокие знания соответствующих физико-химических процессов. Они рассматриваются в главах, посвященных изучению топочных процессов, гидравлики рабочего тела, температурного режима поверхностей нагрева и водного режима. Особенности работы парогенерирующих элементов, составляющих основу и определяющих условия эксплуатации любого паро-генерирующего агрегата, рассмотрены в самостоятельной главе. В отдельных главах изложены сведения о пароперегревательных и низкотемпературных поверхностях нагрева с учетом новейших схем и компоновок. [12]
Влияние общего солесодержания потока на границу начала отложений сульфата кальция показано на рис. 5.5. Для исследования массообмена в качестве соли-индикатора в некоторых работах МЭИ использовался сульфат натрия. Эта соль имеет высокое значение растворимости и удобна для определения начала границы отложения по температурному режиму поверхности нагрева. Преимущества ее проявляются особенно в предкризисной области, где по условиям отложений концентрация соли в питательной воде должна быть достаточно низкой. [13]
Из рассмотрения экспериментального материала следует, что прирост концентрации серного ангидрида не является однозначной функцией избытка воздуха. Значительное влияние на коррозионную агрессивность дымовых газов оказывает уровень температур в топке, а также температурный режим поверхностей нагрева и золовых отложений на конвективных поверхностях нагрева. [14]
Коррозия низкотемпературных поверхностей нагрева изучена достаточно подробно. Коррозия воздухоподогревателей зависит от большого числа факторов, из которых наиболее важными являются качество топлива, способ сжигания и температурный режим поверхности нагрева. Коррозия при сжигании твердых топлив обычно происходит с меньшей интенсивностью, чем при сжигании сернистого мазута. Зола твердых топлив способна химически связывать окислы серы и уменьшить скорость коррозии. Однако высокореакционное жидкое топливо представляется возможным сжигать с малыми избытками воздуха, что не достигается при сжигании твердого топлива. Температурный режим поверхности нагрева определяет интенсивность конденсации серной кислоты и агрессивность сернокислотного конденсата. В четвертой главе книги рассмотрены основные особенности коррозии воздухоподогревателей, показаны преимущества РВП перед ТВП. В этой главе использованы материалы исследований процесса сернокислотной коррозии в зависимости от основных режимных факторов работы паровых котлов - нагрузки, избытка воздуха, уровня предварительного подогрева воздуха, способа очистки и др. Приведенная методика определения времени износа металлической набивки РВП в зависимости от температуры стенки при различной интенсивности коррозии может быть использована для уточнения сроков замены вышедших из строя поверхностей нагрева РВП. [15]
Страницы: 1 2