Cтраница 2
Затем проводили осреднение значений полученных поправок для каждых трех образцов и полученную таким образом величину считали значением поправочной функции на условия нагружения по сравнению с одноосным пульсирующим циклом. [16]
Исследование формы несквозной усталостной трещины в крестообразных образцах из сплава АК6 при одноосном и двухосном нагружениях показало, что фронт трещины сохраняет конфигурацию, близкую к круговой. В этом случае соотношение малой и большой полуосей несквозной трещины остается практически постоянным, что определяет сохранение постоянства значения поправочной функции для сравниваемых длин трещин при различном сочетании нагрузок вдоль и перпендикулярно плоскости усталостной трещины. [17]
Значение первого коэффициента полинома (6.7) указывает на тот подход, который был использован в установлении роли асимметрии цикла в кинетике трещин. Если его величина близка единице, то рассмотрен в качестве начального ( тестового или стандартного) условия нагружения - пульсирующий цикл, а значение поправочной функции рассмотрено без учета эффекта раскрытия берегов трещины, что дает для соотношения (6.4) величину рт А0 1 или близкой к единице. [18]
Сравнение соседних кинетических кривых по изложенной выше методике показало, что среднее значение показателя степени по длине трещины для различных уровней напряжения в прямоугольном образце либо близко к 4, либо несколько больше этого значения. Последнее объясняется тем, что в исследуемых образцах выращивали уголковые трещины. Поэтому тенденция в изменении показателя степени может быть отнесена к не вполне корректному в данном случае допущению, что одной и той же длине трещины соответствует одинаковое значение поправочной функции на геометрию трещины. Каждой нагрузке в условиях меняющейся геометрии уголковой трещины соответствует свое значение поправочной функции, что характеризуется некоторым завышением среднего значения показателя степени в уравнении Париса, рассчитанном по изложенной выше методике. [19]