Cтраница 1
Решение указанной системы уравнений осуществлено методом линеализации, хорошо зарекомендовавшим себя при термодинамических расчетах абсорбционных и ректификационных колонн. [1]
Решение указанной системы уравнений, как правило, всегда сингулярно в конце разреза по напряжениям и деформациям. Действительно, это вытекает, например, из уравнения (5.10), если учесть, что величина Y конечна, поскольку для разделения тела на части нужно затратить конечную работу. [2]
Решения указанной системы уравнений могут быть получены лишь в некоторых частных случаях или при использовании определенных допущений. Например, если принять, что давление р, действующее на контактной поверхности, равно нулю ( что имеет место в участках свободного изгиба), то число неизвестных ( ар, ае, т и М) становится равным числу уравнений [ три уравнения ( 23) и одно уравнение пластичности ], и система в принципе может быть решена. Как показано В. И. Вершининым [6], эта система уравнений может получить квадратурное решение при условии, что момент М или касательное напряжение т, вызванное действием перерезывающей силы, заданы какой-либо определенной функцией координаты. [3]
Решение указанных систем уравнений строится с помощью процедуры последовательных приближений, изложенной в § 5 гл. [4]
Решение указанной системы уравнений осуществлено методом линеализации, хорошо зарекомендовавшим себя при термодинамических расчетах абсорбционных и ректификационных колонн. [5]
Для решения указанной системы уравнений был разработан эффективный алгоритм и составлена ( в среде Delphi 3.0) программа оптимального проектирования КА. Составленная программа позволяет выполнять как однократный, так и многовариантный расчет оптимизации, а также расчег параметрической чувствительности. В качестве исходных данных необходимо задать следующую информацию: физико-химические свойства компонентов, параметры входных потоков, параметры аппарата ( количество слоев контактной массы), начальные приближения варьируемых переменных. Очевидно, что решению задачи оптимизации многослойного КА должен предшествовать совместный рациональный выбор параметров входных потоков ( их величины и составы) и количества слоев катализатора. [6]
В результате решения указанной системы уравнений получаются искомые давления в каждой узловой точке сеточной области интегрирования на ( k 1) - й момент. Проведение аналогичных расчетов на других временных слоях позволяет установить, как будут изменяться давления во времени в каждой узловой точке. [7]
Вследствие трудностей решения указанных систем уравнений обычно прибегают к приближенному методу расчета траектории движения пылинок. Разбивают время на равные малые интервалы, а траекторию пылинки - на соответствующие отрезки. Скорость потока на этом интервале принимают постоянной и равной скорости в начале или, лучше, в середине интервала. [8]
Сами программы для решения указанной системы уравнений и их составление не могут быть здесь изложены из-за ограниченного объема статьи. [9]
Представляют интерес методы решения указанной системы уравнений. Первый алгоритм основан на методе квазилинеаризации, заключающемся в том, что на каждой итерации линеаризованная система дифференциальных уравнений аппроксимируется разностными уравнениями. В результате этого получается система линейных алгебраических уравнений, которая решается сочетанием итеративного метода и метода прогонки. А с В концентрация компонента А в жидкости вблизи границы раздела очень быстро приближается к нулю. [10]
Xi, т Для решения указанной системы уравнений тремя неизвестными необходимо задаться. Предположим, что AiA2Asl, и определим опорные значения. [11]
Отсюда возникает такая процедура решения указанных систем уравнений. [12]
Ниже рассматриваются частные случаи решения указанной системы уравнений. [13]
Отсюда видно, что упрощенные формы решения указанной системы уравнений получаются в следующих предельных случаях. [14]
Ниже рассматриваются некоторые случаи, для которых получены решения указанной системы уравнений. [15]